Течение вязкостное

Следовательно, естественная конвекция оказывает влияние на теплоотдачу режим течения вязкостно-гравитационный. [c.78]

Режим течения вязкостно-гравитационный. [c.79]

Указание, Как и в задаче 5-24, режим течения вязкостно-гравитационный. [c.81]

Соотношения для расчета потоков индикаторных газов зависят от физического характера течения через неплотность. Различают следующие режимы течения вязкостный, молекулярно-вязкостный (промежуточный между молекулярным и вязкостным), молекулярный и турбулентный. [c.11]

Геттеры 29, 30 Границы зерен 9, 22 Газа течение вязкостное 33 молекулярное 33 турбулентное 33 [c.302]

Течение — Вязкостный режим — Расчет теплоотдачи 214 [c.710]

В зависимости от величины этого критерия различают режимы течения — вязкостный (при молекулярный (при /Сп>1) и молекулярно-вязкостный (при /СпА 1). Для установления потока газа Q в вакуум необходимо точное определение его давления, объема или эффективной быстроты откачки PV [c.89]

Течение вязкостно-гравитационное 46, 315 [c.408]

Расчет средней теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубах при постоянной температуре стенки (t = or st) можно производить по следующей формуле [15] [c.66]

Как изменится средний коэффициент теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубе, если скорость жидкости [c.68]

Как изменятся значения числа Nu и коэффициента теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубе, если диаметр трубы увеличить соответственно в 2 и 4 раза, сохранив среднюю температуру жидкости и температуру стенки постоянными а) при постоянной скорости х<идкости и б) при постоянном расходе жидкости. [c.69]

При вязкостно-гравитационном режиме течения в горизонтальных трубах для расчета средней теплоотдачи можно воспользоваться следующей формулой [15] [c.78]

Здесь следует учесть также, что в вязкостном режиме течения Re < 0,01. [c.96]

Здесь g = G/Gj - искомая величина безразмерного расхода G, = (р, p )jav S -нормирующая величина расхода, равная расходу жидкостного охладителя под действием заданного перепада давлений р, - р, в вязкостном режиме течения. [c.143]

Из приведенных на рис. 6.11 данных видно, что при / < 0,8 перепад давлений на паровом участке составляет основную долю общего падения давления. Аналогичные результаты имеют место и для режима постоянного расхода охладителя. Так, например, в вязкостном режиме течения охладителя перемещение начала узкой области испарения с внешней (/ =1) на внутреннюю (/ =0) поверхность вызывает значительное увеличение перепада давлений (р -Pi)l (Р -Pi)° = v" v. [c.143]

В работе 125) предложены методы расчета полей скоростей, концентраций и температур на основе решения уравнений переноса количества движения, вещества и энергии с учетом нелинейной зависимости переносных коэффициентов (вязкостных и диффузионных) от концентрации (температуры) при пленочном течении. Там же [c.77]

Для оценки теплоотдачи в трубах и каналах при Re < 2000 и вязкостно-гравитационном режиме течения академик М. А. Михеев рекомендует следующее уравнение [c.340]

При установившемся течении, частицы жидкости или газа находятся под действием сил давления, обусловленных внешним механическим воздействием и создающих вынужденное движение потока, вязкостных сил, возникающих в результате внутреннего трения и массовых сил, возникающих в результате воздействия силового поля на движущуюся жидкость. Воздействие массовых сил на поток также сопровождается возникновением сил давления. Инерционные массовые силы возникают при криволинейном движении теплоносителя, а также при ускоренном или вращательном движении системы, в которой имеются потоки жидкости. Гравитационные массовые силы возникают в результате воздействия на жидкость ускорения силы тяжести. [c.342]

Достаточно очевидно, и это подтверждается опытом, что по мере приближения к стенке турбулентные пульсации должны затухать и, следовательно, должен существовать пристенный слой, где течение почти или полностью ламинарное. Такой слой называют вязким подслоем как показывают опыты, пульсации в нем хотя и наблюдаются, однако существенного влияния на структуру течения не оказывают. Толщина вязкого подслоя, как правило, невелика (составляет доли миллиметра). В пределах вязкого подслоя Тц > Хт и последним можно пренебречь. По мере удаления от стенки роль турбулентных пульсаций возрастает и, начиная с некоторого расстояния, > т . Таким образом, весь поток можно разбить на область турбулентного течения и вязкий подслой, в результате чего получаем двухслойную модель турбулентного потока. Для турбулентной области можно пренебречь чисто вязкостными напряжениями и принять [c.97]

При развитом турбулентном режиме течения турбулентные напряжения в точках, лежащих за пределами пристенного подслоя, могут намного превосходить вязкостные напряжения. Поэтому приближенный расчет турбулентного течения в трубе можно построить на двухслойной модели, предполагая, что в пределах вязкого подслоя течение ламинарное, а в центральной части потока (в турбулентном ядре) эпюра (профиль) усредненной скорости и закон сопротивления целиком определяются турбулентными напряжениями. Тогда, основываясь на одной из нолу-эмпирических теорий (например, на теории пути перемешивания Л. Прандтля), можно установить структуру расчетных зависимостей как для профиля скорости, так и для закона сопротивления. [c.157]

Интуитивные соображения позволяют предположить, что при малых скоростях течения и значительной вязкости инерционные (конвективные) члены уравнений Навье—Стокса малы и ими можно пренебречь по сравнению с вязкостными. Это предположение можно обосновать, представив уравнения Навье—Стокса в безразмерном виде. Анализ таких безразмерных уравнений показывает, что вязкостные члены могут во много раз превосходить конвективные при малых числах Рейнольдса, т. е. при Re = uL/v < 1 [221. [c.305]

При протекании жидкости (газа) через трубы, каналы, проточные части машин и аппаратов поток претерпевает более или менее значительные деформации, вызывающие такое неравномерное распределение скоростей, которое, в свою очередь, приводит к появлению вязкостных напряжений в толще потока. Работа этих напряжений обусловливает диссипацию энергии. Кроме того, во многих случаях течение сопровождается турбулентным перемешиванием слоев жидкости и отрывами потока от стенок с образованием стационарных вихревых зон. Эти явления, в свою очередь, влияют на распределение и величину напряжений, а значит и на величину потерь энергии. [c.151]

Дальнейшие упрощения уравнений (8-56) можно произвести, отбрасывая малые члены. При этом основной исходной предпосылкой является допущение, что вязкостные и инерционные члены имеют один и тот же порядок малости. Если бы мы пренебрегли инерционными членами, то получили бы уравнения ползущего течения, пригодные только при малых числах Рейнольдса. Если же полностью отбросить вязкостные члены, то получим уравнения идеальной жидкости, решения которых не могут удовлетворять граничным условиям на твердых поверхностях (условиям прилипания). В связи с этим, стремясь получить уравнения, пригодные для пограничного ламинарного слоя при больших числах Рейнольдса, мы должны удержать как вязкостные, так и инерционные члены. Произведем оценку порядка их величины, принимая во внимание известный уже факт малости относительной толщины пограничного слоя Ых, из которого следует, что и . Введем [c.361]

Течение в области турбулентного плоского источника обладает всеми свойствами пограничного слоя, и его уравнения могут быть получены из уравнений Рейнольдса при следующих исходных предпосылках вязкостными членами можно прене- [c.420]

Поскольку многие жидкости и в первую очередь наиболее распространенные — вода и воздух — характеризуются весьма малой вязкостью, то в практически важных задачах силы вязкости достаточно часто играют ничтожную роль почти во всем поле течения. Мерой отношения инерционных и вязкостных сил является число (критерий) Рейнольдса Re = рн // 1, где w и / — характерные для рассматриваемой задачи масштабы скорости и длины. При Re 1 силы вязкости несущественны во всей области течения, кроме тонкого пограничного слоя (хотя влияние этого слоя на характеристики течения и, в частности, на сопротивление, испытываемое движущимся в жидкости телом, в общем случае весьма существенно). Если пограничный слой не отрывается от обтекаемой поверхности, то поле скоростей и давлений за пределами погранслоя может быть найдено методами классической механики идеальной жидкости. Важную область применения теории невязкой жидкости представляют собой течения со свободной поверхностью. Такой тип течений был рассмотрен в гл. 3 применительно к анализу устойчивости границы раздела жидкости и газа. В настоящей главе методы теории течений со свободной поверхностью будут использованы при рассмотрении движения паровых (газовых) пузырьков в жидкости. [c.183]

Re > 1 сферичность всплывающего газового пузырька, очевидно, определяется условием We 1. Строгий анализ чисто вязкостных течений [3, 59] приводит к неожиданному выводу оказывается и при Re 1 возможная деформация всплывающего газового пузырька обусловливается только соотношением инерционных сил и сил поверхностного натяжения, т.е. числом Вебера. Дело в том, что при чисто вязкостном обтекании газового пузырька полное нормальное напряжение на его границе одинаково во всех точках поверхности раздела, т.е. оно не деформирует пузырь, а лишь компенсирует избыточное давление в пузырьке, обусловленное кривизной поверхности раздела. (Подробнее об этом будет идти речь в 5.5.) [c.203]

Г рафическое изображение соотношения (2.3) дано на рис. 2.1. С точностью до 1 % можно вьщелить следующие режимы течения вязкостный (режим Дарси) Re < 0,01, f = 2/Re переходный 0,01 < Re < [c.20]

Математическое описание течения газов зависит от числа Кнудсена, определяемого отношением Ыа, где L— средняя длина свободного пробега молекул а — характерный размер канала (например, радиус, если канал цилиндрический). При Ыа < 0,01 — течение вязкостное при Ып > > 1,00 — молекулярное при 0,01 < Ыа < 1,00 — промежуточное между молекулярным и вязкостным. [c.11]

Исследование предельной теплоотдачи по методу постоянного теплового потока. При ламинарном движении жидкости (Reg 2 300) могут иметь место два режима течения вязкостный режим, когда влияние подъемных сил и сил инерции пренебрежимо ма.до, и вя.якостно-гра- [c.163]

Расчетные формулы, применяемые в настоящее время в инженерной практике, представляют собой соответствующие частные случаи общего критериального уравнения (14.23). Экспериментальные исследования вынужденной конвекции при ламинарном течении теплоносителей показали, что возможны два режима движения—вязкостный и вяз-косгно-гравитационный. Первый наблюдается в случае преобладания-сил вязкости над подъемными силами. При втором режиме учитывают эти силы. Наличие естественной конвекции турбулизирует поток и усиливает перенос теплоты. При этом наибольшая турбулизация наблюдается при вертикальном положении стенки и противоположных направлениях свободного и вынужденного движений жидкости. Критерием, по которому различают указанные два режима, является зна-ченз1е произведения Gr Рг. При Gr Рг > 8 10 режим течения вязкостно-гравитационный, и оценку среднего коэффициента теплоотдачи при этом режиме можно дать по формуле [2] [c.246]

Режим безотрывного течения и кондуктивного тёп-лопереноса можно ожидать лишь в области вязкостно о течения (Re[c.154]

Так как (GrPr)i<8-10 , то естественная конвекция не оказывает существенного влияния на теплоотдачу и режим течения масла — вязкостный. [c.66]

При вязкостном неизотермичсском течении жидкости в трубах коэффициент сопротивления трения можно определить ио следующей формуле [19] [c.68]

Для расчета местной теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубах при постоянной плотности теплового потока па сте1Н е (9с = onst) можно использовать формулу [15] [c.73]

При вязкостно-гравитациоином режиме течения в вертикальных трубах и совпадении направлений вынужденной и сюбодной конвекций у стенки (охлаждение жидкости и течение сверху вниз или [c.79]

Пористые теплообменные элементы отличаются от других систем с движущейся в пористой среде жидкостью значительными скоростями фильтрации, при которых появляются и становятся все более существенными инерционные эффекты сопротивления. В таком режиме течения сопротивление проницаемой матрицы может быть представлено в виде суперпозищш вязкостной адш и инерционной /Зрг/ составляющих -модифицированное уравнение Дарси или уравнение Рейнольдса — Форш-хеймера [c.19]

Интересно втмегнть, что, например, в вязкостном режиме течения перемещение начала области испарения с внешней поверхности пористой стенки (/ = 1) на внутреннюю вызывает очень значительное уменьшение расхода охладителя g (/ = = l)lg(l = 0) = v"l v. [c.143]

При Re 2-10 наблюдается ламинарное течение жидкости. Однако при большом температурном напоре в поперечном сечении ламинарного потока может возникнуть свободное движение, обусловленное гравитационными силами. Поэтому среди неизотермических ламинарных потоков различают вязкостный и вязкостно-гравитационный режимы течения. В первом случае силы вязкости превалируют над силами гравита- [c.334]

XII.7. Вода с температурой 20° С (v == 0,01 mV ) протекает по трубе диаметром 250 мм со скоростью 1 м/с. Определить диаметр трубы модели исходя из условия вязкостного подобия, если скорость течения жидкости на модели не превосходит 5 м/с, а в качестве рабочей жидкости на модели используется а) вода с температурой 60° С (v , = = 0,0048 mV ) б) керосин с температурой 20° С (v = 0,022 mV ). [c.299]

При течении жидкости (газа) в трубах, каналах, проточных частях машин и аппаратов поток претерпевает более или менее значительные деформации, вызывающие такое неравномерное распределение скоростей, которое приводит к появлению вязкостных напряжений в толще потока. Работа этих напряжений обусловливает дисс1 пацию энергии. Кроме того, во многих случаях течение сопровй(Ждается турбулентным перемешиванием слоев 138 [c.138]

Дальнейшие упрош,ения уравнений (8.65) можно произвести, не учитывая малые члены. При этом основной исходной предпосылкой является допуш,ение, что вязкостные и инерционные члены имеют один и тот же порядок малости. Если бы мы пренебрегли инерционными членами, то получили бы уравнения ползущего течения, пригодные только при малых числах Рейнольдса. Если же полностью отбросить вязкостные члены, то получим уравнения идеальной жидкости, решения которых не будут удовлетворять граничным условиям на твердых поверхностях (условиям прилипания). Поэтому, стремясь получить уравнения, справедливые для пограничного ламинарного слоя при больших числах Рейнольдса, необходимо в них учитывать как вязкостные, так и инерционные члены. Произведем оценку их порядка, принимая во внимание, что относительная толщина пограничного слоя Ых является малой величиной и, следовательно, u,j м. Введем следующие обозначения (рис. 8.21) и , Uy — проекции скорости (y = Uj. y=fi — продольная составляющая скорости на границе пограничного слоя I — характерный продольный размер (например, хорда обтекаемого профиля) б — толщина пограничного слоя. Сразу можно опеределить порядок основных величин х у б, Uj L/. Порядок производных, входящих в систему [c.329]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...