Длина сварочной ванны

Производительность процессов плавления. В наибольшей степени тепловую мощность дуги, производительность процесса плавления и глубину проплавления определяет величина сварочного тока. С увеличением силы тока дуги возрастает длина сварочной ванны, ее ширина и глубина проплавления Н, которая приближенно может быть оценена зависимостью, близкой к линейной Н—К . [c.22]

В реальных условиях для уменьшения вероятности образования трещин часто применяют режимы, отличающиеся малыми скоростями и большим током, иногда даже рекомендуют предварительный подогрев, однако результаты в этом случае не всегда оказываются положительными, так как большое тепловыделение при незначительной жесткости конструкции может вызвать дополнительные деформации формоизменения. Из всех параметров режима особенно заметное влияние оказывает скорость сварки. С ее увеличением возрастает длина сварочной ванны, фронт кристаллизации приобретает плоский характер, образуя на оси шва зону срастания кристаллитов. Такой шов малопластичен в т.и.х. и вследствие этого подвержен образованию продольных трещин в осевой зоне. [c.489]

Длительность пребывания сварочной ванны в жидком состоянии рассчитывают как отношение длины сварочной ванны L к скорости сварки V b. [c.25]

Сила сварочного тока определяет тепловую мощность дуги. При увеличении возрастают длина сварочной ванны, ее ширина и глубина проплавления h. В определенных пределах величину h можно выразить зависимостью, близкой к линейной [c.24]

Условия теплоотвода. При неизменной скорости сварки изменение температуры основного металла и скорости его охлаждения, т. е. изменение условий теплоотвода, вызывает увеличение или уменьшение длины сварочной ванны без существенного изменения [c.118]

Рис. 33. Влияние подогрева на длину сварочной ванны п условия ее кристаллизации

При определении длины сварочной ванны учитывается следующая зависи.мость [c.272]

Длина сварочной ванны при дуговой сварке и время ее существования. Размер сварочной ванны и время пребывания металла [c.32]

Длина сварочной ванны Ь (рис. 18) и время пребывания ее в жидком состоянии т зависят от режима сварки (1св, С/ д, Исв) и от интенсивности отвода тепла ванны в массу свариваемого металла. [c.33]

Длина сварочной ванны определяется границами изотермы температуры плавления Гпл металла и выражается формулой, [c.33]

При скоростной сварке длина сварочной ванны и, следовательно, длина кратера шва в конце значительно больше, чем при сварке на обычных скорост>к. Поэтому соответственно должны быть более длинными и выводные планки. Кроме того, при большой длине кратера возможно образование трещин в шве даже в то случае, если он выведен на планку. В связи с этим необходимо кратер заваривать. [c.145]

Определите длину сварочной ванны при 1св=300 А, Уд= =258 В, Р=210-= [c.129]

Теория распространения теплоты при сварке позволяет для сосредоточенных источников, каким является сварочная дуга, получить следующее выражение длины сварочной ванны [c.102]

От длины сварочной ванны зависит длительность металлургической обработки металла в жидком состоянии и поэтому названной величиной можно пользоваться для сравнительной оценки, поскольку очевидно, что [c.102]

Рис. 2.7. Распределение температуры по длине сварочной ванны

Фиг. 5. Схема распределения температуры по длине сварочной ванны I — дуга прямого действия, 2 — дуга косвенного действия или газовое пламя.

Рис. 19.4. Распределение температуры по длине сварочной ванны при дуговой сварке

Шлаковые каналы. Дефект представляет собой заполненную шлаком несплошность (рис. 6-29, а, б). Канал, как правило, не выходит на поверхность шва. Ширина канала совпадаете шириной зазора между свариваемыми кромками (рис. 6-29, а). Расстояние между дефектами во многих случаях равно или кратно длине сварочной ванны. Образуются шлаковые каналы главным образом при сварке под флюсом в первом проходе двусторонних стыковых швов, выполняемых на флюсовой или флюсомедной подкладках. Иногда наблюдаются при сварке односторонних швов с полным проваром кромок, значительно реже — при сварке угловых швов. [c.265]

Утяжины. При сварке под флюсом на больших скоростях двумя и более дугами наблюдается образование своеобразных дефектов, получивших название утяжин. Утяжины представляют собой расположенные друг от друга на расстояниях, примерно равных длине сварочной ванны, усадочные рыхлости (трещины), распространяющиеся на 2—3 мм в глубь шва и на 5—8 мм вдоль его оси. Строение утяжин совпадает со строением усадочных рыхлостей, образующихся в кратере шва. Можно предположить, что появление утяжин связано с нарушением волнообразного поступления металла в хвостовую часть ванны. [c.268]

Трудности наплавки тел враш,ения обусловлены главным образом опасностью стекания сварочной ванны, которая тем больше, чем меньше диаметр изделия и чем длиннее сварочная ванна (рис. 13-18). Для того чтобы избежать стекания металла, электрод смещают относительно оси изделия против направления вращения детали и выбирают такой режим наплавки, при котором длина сварочной ванны не превышает допустимую. [c.731]

Рис. 13-18. Зависимость допустимой длины сварочной ванны доп от диаметра наплавляемого изделия О (Т. Г. Кравцов)

Средняя длина сварочной ванны при ручной сварке А = 15— —25 мм, при автоматической А = 50—100 мм. Ширина ванны Б и глубина Н также могут быть определены теоретически. Средние их размеры при ручной сварке — Б = 8 — 12 мм Н = 2 — 3 мм при автоматической — Б = 20 — 30 мм Я = 5 — 20 мм. [c.25]

В машинных методах ИМЕТ-2 и ИМЕТ-ЦНИИЧМ принудительному деформированию изгибом поперек или вдоль направления сварки подвергают составные клавишные или одиночные образцы. Ширина клавиш при изгибе поперек направления шва, равная длине сварочной ванны, изменяется в зависимости от режима сварки, что позволяет добиться наиболее однородной деформации по длине шва. [c.44]

Металлургические процессы при дуговой сварке протекают совершенно в других условиях, чем при производстве стали. Это объясняется прежде всего небольшим объемом расплавленного металла, называемого сварочной ванной, и быстрым его затвердением. При ручной дуговой сварке объем расплавленного металла не превышает 8 см (длина сварочной ванны 20—30 мм, ширина 8—12 мм, глубина 2—3 мм), а время затвердевания — несколько секунд. Между тем при производстве стали объем расплавленного металла измеряется десятками и сотнями тонн, а время плавления и затвердевания— часами, хотя температура расплавленного металла ниже, чем в сварочной щанне. В результате быстрого затвердевания металла сварочной ванны химические реакции, протекающие в расплавленном металле, [c.14]

Методы ИМЕТ-2 и ИМЕТ — ЦНИИЧМ. Эти методы используют для оценки стойкости против образования горячих трещин металла щва, наплавленного металла и основного металла в околошовной зоне [4, с. 141 41 42 48 49]. Испытания наплавленного металла шва проводят на составных клавишных (как на рис. 37, д) и одиночных образцах (рис. 38). В процессе сварки образцы подвергают деформации изгибом поперек или вдоль направления шва. Ширина клавиши или одиночных образцов при изгибе поперек направления шва равна длине сварочной ванны Ь и меняется в зависимости от режима сварки (рис. 38, а). Таким образом добиваются максимального уменьшения неравномерности деформации по длине шва. Испытания изгибом вдоль направления шва проводят на стыковых образцах или образцах с шейкой (рис. 38,6). В последнем случае металл шейки полностью расплавляется. Для экономии металла при разработке присадочных материалов применяют специальную медную форму (рис. 38, б), одна из половин которой неподвижна, а вторая поворачивается относительно оси в процессе наплавки валика. [c.121]

Размеры сварочной ванны меняются в зависимости от ряда факторов (источник тепла, режплсы сварки, свойства основного металла и др.), однако теория распространения тепла при дуговой сварке позволяет выражать длину сварочной ванны ( I мм) в общем виде так [c.10]

Рнс. 2.6. Длина сварочной ванны при сварке под флюсом в зависимости от мощности дуги (по. данным К. В. Лю-бавского) [c.101]

Теория распростран( п йн юилз при свир" 3 гтяволяет иля сосредоточенных источников (например сварочные дуги) дать следующие выражения длины сварочной ванны 4]. [c.52]

Длина сварочной ванны определяется изотермической поверхностью с температурой, равной температуре плавления металла. Для случая однопроходной дуговой сварки под флюсом встык стальных пластин толщиной более 5 мм ее можно определить из уравнения, предложенного Н. И. Рыкалиным и К. В. Любавским [c.519]

Распределение температуры по длине сварочной ванны в упрощенном чиде показано на рис. 19.4 (кривая /) [4, III]. Максимальная температура в плавильном пространстве приближается при сварке малоуглеродистой стали к 2300°С. Наиболее активно процессы взаимодействия металла с контактирующими фазами (шлак, газы) протекают в передней части ванны, которую называют реакционной зоной. По мере. уменьшения температуры эти процессы затухают или начинают протекать в обратном направлении, однако с меньшей скоростью, чем в горячей части плавильной зоны. Поэтому в закристаллизовавшемся шве содержание элементов отличаете от их концентрации в сварочной ванне. [c.520]

Действительное распределение температур по длине сварочной ванны, как показал в своих исследованиях И. И. Фрумин [13], носит более сложный характер (кривая 2 на рис. 19.4). На этой кривой четко выражены две температурные области, соответствующие головной и хвостовой частям ванны. В головной части ванны, подвергающейся воздействию активного пятна и столба дуги, температура нарастает и спадает наиболее резко. Охлаждение поверхностных слоев хвостовой части ванны замедляется потоком жидкого металла, отбрасываемого давлением дуги из головной части (показано стрелкой). Поэтому в точке, соответствующей затвердеванию, на кривой охлаждения заметен перегиб. В слоях, лежащих более глубоко, этот перегиб не обнаруживается. [c.520]

Для электрошлаковой наплавки плоских изделий рекомендуется схема ленточной или многоэлектродной наплавки на горизонтальной поверхности. Для осуществления этого процесса следует применять флюс, шлак которого должен иметь достаточную электропроводность. Флюс насыпают только с одной стороны - перед лентой. Процесс, начинающийся как дуговой, быстро переходит в электрошлаковый. За электродом остается длинная сварочная ванна, покрытая расплавленным, медленно остывающим шлаком. Для управления течением расплавленного металла предложено использовать управляющие магниты, например два автономных электромагнита, сердечники которых направлены на края ленты так, чтЬбы южный полюс всегда бьш слева, а северный - справа относительно направления наплавки (рис. 4.96). [c.218]

Сопоставление температурных полей, которые проходят через точки, лежащие на осях у = 0 и /=1, показывает, что точки на оси шва имеют более высокую температуру. Максимальное значение температуры в точке у 1 см достигается в момент времени, когда она окажется на 1 см позади дуг11 Приняв температуру плавления стали 1520 С, можно по графику оценить длину сварочной ванны, которая в данном случае равна 20 мм. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...