Коэффициент аст многослойной системы

На печать выдаются исходные данные, токи, плотность токов и мощность элементов, полная мощность в загрузке и в индукторе, КПД и коэффициент мощности системы. Программа позволяет рассчитывать нагреватели сплошных и полых цилиндров с постоянной и переменной проводимостью, с секционированными одно- и многослойными обмотками, в том числе трехфазными. [c.125]

Полученная вариационно-матричным способом система диф ференциальных уравнений (5.9) в качестве неизвестных функ-. ций аргумента ai содержит компоненты вектор-столбцов обобщенных перемещений Х и обобщенных силовых факторов Соотношения (5.10) — (5.12) определяет алгоритм получения коэффициентов канонической системы. В качестве исходной информации выступают матрицы Bi , В2 (5.6), определяющие-кинематику деформирования матрица, (5.5), характеризующая приведенные жесткости многослойного пакета матрицы Сь Сг (5.7), устанавливающие связи между Х и Y вектор-столбец рге (5.12), определяющий-коэффициенты разложения в ряды Фурье внешних распределенных сил и моментов. Конкретное содержание исходной информации приводится в последую-щ х, разделах. [c.220]

Для анализа краевого эффекта в тонких многослойных цилиндрических оболочках коэффициенты разрешающей системы дифференциальных уравнений упрощаются [c.251]

При этом выполняется очевидное условие четности функции г(к ). Полюсы коэффициента рассеяния г многослойной системы совпадают с резонансными поперечными волновыми числами и дают все возможные решения уравнений Максвелла в пространстве без источников. С интуитивной точки зрения поскольку Irl — оо при приближении к полюсу, амплитуда падающей волны может стремиться к нулю, но по-прежнему она будет возбуждать отраженную волну конечной амплитуды. [c.218]

Коэффициенты отражения и пропускания многослойной системы сразу же получаются при подстановке этих выражений в (49) и (50). [c.80]

Следует заметить, что эффективность всей теплозащитной системы существенным образом зависит от теплофизических свойств и в первую очередь от величины коэффициента теплопроводности. Поэтому в некоторых случаях оптимальными оказываются не те покрытия, которые имеют минимальный унос, а те, у которых высокая эффективная энтальпия сочетается с отличной теплоизолирующей способностью. Это обстоятельство, конечно, намного усложняет оптимизацию теплозащитных систем, поскольку увеличивается число определяющих параметров. Кроме того, расчет приходится делать применительно к самым разнообразным конкретным условиям изменения внешних параметров газового потока и проводить их с самого начала. В некоторых приложениях целесообразно использовать многослойные теплозащитные системы, отдельные слои которой обладают повышенной стойкостью к какому-то одному определяющему фактору аэродинамического нагрева. Например, верхний слой выполняется стойким к разрушению, а нижний — теплоизолирующим. [c.277]

Прежде чем обсуждать различные свойства упругой симметрии, установим в общем случае преобразование матрицы коэффициентов упругости при переходе к новой системе координат. При расчете многослойных конструкций из композиционных материалов к такому преобразованию прибегают достаточно часто, поскольку упругие постоянные отдельных слоев задаются в системе координат, связанной со слоем и в общем случае отличной от системы координат, в которой рассматривается конструкция в целом. [c.81]

Рассмотрим многослойную оболочку общего вида, закреп- ленную в пространстве, ограниченную произвольным гладким контуром и нагруженную системой внешних консервативных сил. Стационарное температурное поле оболочки будем считать известным. Свяжем с оболочкой систему ортогональных криволинейных координат 1, 2, Z. Оболочку будем считать до- статочно тонкой, чтобы изменение по толщине коэффициентов первой квадратной формы не учитывать.. [c.267]

Итак, результаты расчетов показывают, что из-за спектральной селективности многослойная оптика малоэффективна для управления пучками широкополосного излучения, хотя и имеется дополнительная возможность некоторого увеличения интегрального коэффициента отражения, если вместо строго периодических МИС использовать структуры со слегка изменяющимся по глубине периодом [70]. Новые возможности управления широкополосным излучением открывают системы скользящего падения с многократными отражениями, которым посвящена гл. 4. [c.114]

Если при рассматриваемом коэффициенте трения выполняется усло-вие g, краевыми силами и моментами в целом как однослойный. В этом случае после решения системы (16)-(19) и определения краевых сил и моментов от,-, Qu Ми Q , Мо можно переходить к расчету напряжений в многослойном цилиндре и однослойном днище. [c.67]

Покажем, что уравнение теплопроводности (2.18) — частично вырожденное дифференциальное уравнение с коэффициентами типа ступенчатой функции эквивалентно системе уравнений теплопроводности для каждого из элементов многослойного тела и условиям идеального теплового контакта между ними. [c.53]

Для определения напряженно-деформированного состояния многослойного тела имеем уравнения движения в перемещениях (1.39/. Подставляя выражения коэффициентов Ляме, температурных коэффициентов линейного расширения и плотности, представленных в виде (2.2), в уравнения движения (1.39) и производя преобразования, аналогичные примененным при получении уравнения теплопроводности, приходим к следующей системе трех частично вырожденных дифференциальных уравнений с коэффициентами типа ступенчатых функций для определения компонент вектора перемещения [c.55]

Методы решения интегрального уравнения контактной задачи для однородной полосы подробно рассматривались в [15, 27]. В случае непрерывно-неоднородной по глубине полосы возникают трудности при сведении задачи к интегральному уравнению, связанные с решением системы дифференциальных уравнений с переменными коэффициентами. Этого можно избежать, рассматривая специальные виды неоднородности по глубине как, например, в [31]. В ряде работ использовался приближенный метод, основанный на замене непрерывно-неоднородного основания многослойным пакетом [23, 24]. [c.209]

Структура многослойных тел. Опишем структуру многослойных тел, на которые распространяются решения осесимметричных и плоских контактных и других смешанных задач настоящей обзорной статьи. К ним относится многослойное полупространство, состоящее из произвольного числа N слоев конечной толщины и упругого основания. Каждому слою, считая сверху вниз, присвоен номер г = 1, а упругое основание рассматривается как М + 1)-й слой бесконечной толщины. Модули упругости Юнга и коэффициенты Пуассона для каждого слоя г = 1, + 1 могут принимать различные и произвольные значения. Начало отсчета цилиндрической г, г и декартовой х, г систем координат в осесимметричной и плоской задачах берется на граничной плоскости раздела слоев Л , + 1. В этих системах координат слои ограничены параллельными плоскостями [c.214]

Круговая цилиндрическая оболочка замкнутого профиля. Оболочка ортотропная многослойная. Главные направления упругости совпадают с направлениями координатных линий. Система координат выбрана так, что коэффициенты первой квадратичной формы А п В равны Р [см. соотношения (1)]. Начало отсчета координаты а находится в плоскости какого-либо торцового сечения оболочки. [c.206]

Сказанное справедливо, если теплоемкость термического слоя равна нулю. Поскольку определение коэффициента температуропроводности реализуется непосредственно в нестационарных тепловых режимах, представляет интерес оценить влияние всего комплекса теплофизических свойств термического сопротивления на точность определения искомого коэффициента. Очевидно, что такие оценки нетрудно провести на основе соответствующих многослойных нестационарных задач теплопроводности. Воспользуемся известным решением [2] для симметричной системы трех неограниченных пластин, находящихся в идеальном тепловом контакте. Теплофизические свойства крайних пластин г, j) тождественны, но отличны от свойств средней пластины (А.1, i). Начальная температура по объему всей системы постоянна и равна Т . Поверхности крайних пластин на всем протяжении теплообмена поддерживаются при постоянной температуре ф Тд. [c.37]

Пример. Для того чтобы продемонстрировать возможность применения приведенного выше анализа, рассмотрим лазерное зерка ю, используемое в системах на аргоне II, и проведем расчет коэффициента отражения на длине волны 4880 А для многослойною покрытия, состояш его из слоев, каждый из которых является четвертьволновым на 5145 А. Пусть система имеет И чередующихся слоев и сульфида цинка и фтористого магния, нанесенных на стекло. В )том случае [c.349]

При постоянном шаге интегрирования по л и постоянных коэффициентах уравнения (8.1) уравнение (8.6) превращается в известное сеточное уравнение с коэффициентом а к производной d Tfdx , В более сложных случаях, в том числе для нелинейных задач теплопроводности, уравнение (8.6) отличается тем преимуществом по сравнению с известными сеточными уравнениями, что оно применимо к сопряженным задачам (многослойным системам) без каких-либо преобразований. [c.194]

При распространении 5- и р-составляющих поляризации через систему слоев с чередующимся показателем преломления изменяется не только амплитуда, но и фаза этих составляющих, т. е. многослойная система действует подобно одноосному двулучепреломляю-щему кристаллу. Сдвиг фаз между двумя составляющими поляризациями, как это следует из рис. 5.18, можно менять, изменяя угол падения излучения. При этом можно получить высокий коэффициент пропускания для обеих составляющих поляризации. Таким [c.237]

Прочность лакокрасочного покрытия понижается особенно сильно, когда материал, из которого изготовлен окращиваемый предмет, и лакокрасочная пленка имеют различные линейные коэффициенты теплового расширения. В этом случае с изменением температуры окрашенный предмет и лакокрасочная пленка расширяются (соответственно сжимаются) неодинаково. Возникающие при этом натяжения могут оказаться больше сил адгезии и вызывать преждевременное разрушение лакокрасочного покрытия. При недостаточной эластичности пленки эти напряжения могут вызвать образование трещин. В случае многослойных покрытий происходят более сложные явления. В многослойных покрытиях мы имеем систему, состоящую из нескольких слоев (не меньше двух), обычно отличающихся по составу и физико-химическим свойствам. Такая многослойная система может состоять, например, из жирного грунта (первый слой), тощей масляной шпатлевки (второй слой) и нитроэмали (третий слой). Различные коэффициенты линейного расширения отдельных слоев такой системы могут при температурных колебаниях вызывать сильные внутренние напряжения и привести к разрушению покрытия. [c.290]

Расчет футеровок на прочность. При проектировании футеровок важное значение имеет определение напряженного состояния системы кожух — футеровка, возникающего при воздействии на футеровку основных эксплуатационных факторов давления, температуры и набухания. Представление о напряженном состоянии футеровки можно составить, рассматривая футеровочный аппарат как многослойный цилиндр из материалов, обладающих различными физико-ме-ханнческими свойствами. При этом делают основные допущения корпус аппарата работает совместно с футеровкой материалы многослойного цилиндра однородны, изотропны и деформации их носят упругий характер величина коэффициента Пуассона для всех слоев принимается одинаковой и равной 0,25 при определении деформаций радиальные напрялсения не учитываются ввиду их малости [c.182]

Установим вид уравнений (1.66) при повороте системы координат вокруг оси 2 на угол 0. Рассмотрим случай, когда все слои многослойного материала выполнены из одного однонаправленного материала, и, следовательно, имеют одинаковые значения коэффициентов Vu У2, 1 3. У4 в соотношениях (1.57). [c.24]

Технические постоянные упругости многослойных композитов в общем случае определяются соотношениями (1.77)—(1.80). Рассмотрим для определенности деформирование в направлении оси л . В соответствии с (1.77) модуль упругости = gl g22g 6 — ё2б)-Перекрестно армированный материал со структурой армирования [ ф] является ортотропным материалом [см. (1.73)]. Коэффициенты жесткости gii, g22, gi2, gee перекрестно армированного материала в системе координат л , у согласно (1.73) равны соответствующим жесткостям однонаправленного материала в той же системе координат g == gn, gii = 22. gvi = gi2, gee = Йш a жесткости gi6 и g e равны нулю. [c.34]

Наиболее часто в практике расчетов многослойных конструкций встречается преобразование коэффициентов матрицы упругости ортотропного тела при повороте системы координат вокруг оси охъ (которая совпадает с нормалью к плоскости слоя) на угол ф (рис. 2.11). Матрица коэффициентов упруг,рсти С в осях слоя ох хч хг имеет структуру (2.63). Преобразова- [c.85]

Резонаторное устройство состоит из двух зеркал, расположенных у торцов стержня перпендикулярно его оси, отстоящих друг от друга на величину (10 4-10 ) Я,. Эта система представляет собой многолучевой интерферометр, в котором световые лучи, распространяющиеся вдоль оси резонатора, многократно отражаются зеркалами. После каждого отражения они проходят через активную среду и усиливаются за счет индуцированного изл>чения возбужденных атомов. Одно из зеркал выполняется частично пропускающим (Коэффициент пропускания I—5%) и служиг для вывода генерированпого сишала из резонатора. Резонаторная система выполняется в виде сферического эталона ФабрИ Перо (см. гл. Ill, п. 2), в ко7 ором два одинаковых вогнутых сферических зеркала расположен-ы на расстоянии, равном радиусу кривизны зеркал. Особенность конфокальной системы заключается в более низком уровне дифракционных потерь, а также в возможности менее точной обработки зеркальных поверхностей 159]. Часто в качестве резонатора используют торцы кристалла, нанося на них отражающие слои, при этом наилучшие результаты дают многослойные диэлектрические покрытия. [c.80]

ЛПМ Криостат с условным обозначением ЛПМИ-75 в 1975 г. демонстрировался на Международной выставке в Мюнхене (Германия). Лазер использовался в основном для накачки перестраиваемого по длинам волн ЛРК типа ЛЖИ-504 (Л = 530-900 нм). Основные параметры ЛПМ Криостат следующие оптимальная ЧПИ 10 кГц, средняя мощность излучения 3-6 Вт, диаметр пучка излучения 12 мм, время готовности 60 мин, мощность, потребляемая от выпрямителя ИП-18, 2,3-2,5 кВт (питание от трехфазной сети), минимальная наработка АЭ не менее 200 ч, срок сохраняемости 5 лет, габаритные размеры АЭ диаметр и длина 80 и 1300 мм, масса 5 кг, для излучателя размеры 1680 х 240 х 300 мм и масса 50 кг, и для ИП-18 — соответственно 600 х 600 х 1700 мм и 350 кг. Излучатель включает в себя АЭ ТЛГ-5 с коаксиальным кожухом охлаждения, несущий алюминиевый двутавр и зеркала оптического резонатора с механизмами юстировки на торцах. Глухое вогнутое зеркало резонатора с многослойным диэлектрическим покрытием (коэффициент отражения превышает 99%) имеет радиус кривизны i = 5 м, выходное зеркало представляет собой плоскопараллельную пластину из стекла К8 с коэффициентом отражения 8%. Источник питания ИП-18 состоит из блока высоковольтного трансформатора и выпрямителя, блока регулировки напряжения, подмодулятора, высоковольного модулятора, блока вентиляторов и системы водяного охлаждения. Высокие удельные массогабаритные показатели (на единицу мощности) выходного излучения являются одним из заметных недостатков этого ЛПМ. [c.30]

Схема экспериментальной лазерной системы ЗГ - пространственный фильтр-коллиматор (ПФК)-УМ [130] представлена на рис. 5.1. В ЗГ и УМ использовались АЭ ГЛ-201 (/ и 2). В ЗГ применен телескопический HP с радиусом кривизны Л = 3 м глухого вогнутого зеркала 3 (Ds = 35 мм). При увеличении HP М = 200 в качестве выходного зеркала 4 использовалось выпуклое зеркало с Д = 15 мм D = 1,5 мм), а при М = 30 и 100 — стеклянные мениски (D = 35 мм). Выпуклое зеркало с = 1,5 мм приклеено к просветленной стеклянной подложке с диаметром 35 мм. Коэффициент отражения зеркал, имеющих многослойное диэлектрическое покрытие, составлял 99%. Разогрев и возбуждение АЭ обеспечивал двухканальный синхронизированный источник питания, содержащий два идентичных высоковольтных выпрямителя 5 и два модулятора наносекундных импульсов накачки 6 на базе тиратронов ТГИ1-2000/35. Напряжения накала водородного ге- [c.132]

Фокусировка излучения ЛПМ на обрабатываемый материал, который устанавливается на координатном столе XY, производится с помощью ахроматического объектива с фокусным расстоянием 100 мм (возможна установка объектива с фокусным расстоянием до 200 мм). За счет движения стола Z сфокусированное пятно излучения наводится на мишень. Перемещение осуществляется двигателем ШД-5Д1М со скоростью 0,1 мкм за один импульс (шаг). Объектив состоит из двух склеенных между собой линз. Транспортировка пучка излучения ЛПМ до рабочего объектива осуществляется оптической системой из трех поворотных плоских зеркал с коэффициентом отражения 99%. Зеркала имеют многослойное диэлектрическое покрытие (Mgp2, ZnS). Со стороны мишени, непосредственно перед объективом для его защиты от запыления продуктами разрушения материала установлена защитная тонкостенная плоскопараллельная стеклянная пластина, имеющая просветляющее покрытие (Mgp2), при котором потери составляют 0,5%. Пластина съемная и при запылении меняется на новую. Общие расчетные потери в оптическом тракте составляют 10%, но в процессе эксплуатации они могут возрастать до 30-40%. Поэтому оптические элементы необходимо регулярно чистить. Срок службы поворотных зеркал составляет не менее 2000 ч, объектива — не более 700 ч. В объективе происходило выгорание клеевого материала, что [c.246]

В результате электрического расчета при заданном напряжении и частоте источника питания определяются следующие электрические параметры коэффициент полезного действия, активные и реактивные мощности в системе, коэффициент мощности, токи в цепях индукторов, двухмерное распределение внутренних источников теплоты в загрузке. Электрический расчет в данных моделях реализует вариант метода интегральных уравнений с осреднением ядра интегрального уравнения (см. главу 2). Это позволяет эффективно производить электрический расчет индукционных нагревателей независимо от выраженности поверхностного эффекта в загрузке с многослойными, секционированными, многофазными индукто-)ами, с обычным и автотрансформаторным включением обмоток. Лредусмотрен также учет влияния на электромагнитные параметры индукционной системы таких элементов, как медные водоохлаждаемые кольца, электромагнитные экраны и другие проводящие немагнитные тела, в которых можно выделить осесимметричные линии тока. Тепловой расчет заключается в определении двухмерного температурного поля в загрузке в процессе нагрева при определенных граничных условиях на поверхности загрузки, которые задаются или исходя из свободного теплообмена с окружающей средой (конвекцией, излучением) или с учетом футеровки. Одновременно находятся как общие тепловые потери, так и потери с отдельных поверхностей загрузки. [c.217]

Многослойная теплоизоляция. Многослойная теплоизоляция состоит из чередующихся слоев хорошо отражающего материала (например, алюминиевой фольги или алюминиэнраванного майлара) и слоев материала с низким значением коэффициента теплопроводности например, стекловойлока, бумаги, стеклоткани, нейлоновой сетки), причем вся система должна быть хорошо отва-куумирована. При оптимальной плотности такой вид теплоизоляции позволяет получить эффективный коэффициент теплоправод-ности до (0,1—0,5)-10- Вт/(ом-К) при температурах 20—300 К [46]. [c.36]

Круговая цилиндрическая оболочка открытого профиля. Рассмотрим ортотропную многослойную цилиндрическую оболочку открытого кругового профиля, у которой в каждой точке каждого слоя главные направления упругости совпадают с направлениями координатных линий. Пусть оболочка перекрывает прямоугольный план (аХЬг) и имеет следующие размеры по образующей — а по дуге поперечного круга — Ь радиус кривизны координатной поверхности (у=0)—И. Пусть, далее, система координат выбрана так, что коэффициенты первой квадратичной формы А и В равны единице (рис. 49). [c.267]

Сравнивая (1.4) и (1.5), замечаем, что в случае многослойной оболочки инерционные члены-, учитывающие инерцию вращения входят не только в моментные уравнения (четвертое и пятое), но и в первые два безмоментные уравнения, а инерционные члены от тангенциальных перемещений, входят также и в моментные уравнения. Указанное возаимодействие исчезает, когда коэффициенты взаимовлияния превращаются в нуль. Присоединяя к полученным уравнениям движения (1.3) с соответствующими правыми частями (1.3), (1.4), (1.5) соотношения зшругости соответственно (1.7.19), (1.1.24)—(1.1.26), (1.11.2), геометрические соотношения (1.1.5) — (1.1.8), граничные условия (1.7.27)—(1.7.29), (1.1.27)—(1.1.30), а также начальные условия в момент времени =О, получим полные системы, с помощью которых могут быть опреде лены динамические характеристики оболочки. [c.345]

Одно из важнейших практич. применений О. т. с.— уменьшение отражат. способности поверхностей оптич. деталей (линз, пластин и пр. подробнее см. в ст. Просветление оптики). Нанося многослойные покрытия из большого (13—17 и более) числа чередующихся слоёв с высоким и низким п, изготовляют зеркала с большим отражения коэффициенто.ч, обычно в сравнительно узкой спектр, области (не только в диапазоне видимого света, но и в УФ и ИК диапазонах). Коэфф. отражения таких зеркал (50—99,5%) зависит как от длины волны, так и от угла падения. С помощью многослойных покрытий разделяют падающий свет на прошедший и отражённый практически без потерь на поглощение на этом принципе созданы эфф. светоделители (полупрозрачные зеркала). Системы из чередующихся слоёв с высоким и низким п используют и как интерференц. поляризаторы, отражающие составляющую света, поляризованную перпендикулярно плоскости его падения, и пропускающие параллельно поляризованную составляющую. Степень поляризации в проходящем свете достигает для многослойных поляризаторов 99%. О. т. с. позволила создать получившие широкое распространение интерференц. светофильтры, полоса пропускания к-рых может быть сделана очень узкой — существующие многослойные светофильтры выделяют из спектр, области шириной в 500 нм интервалы длин волн 0,1—0,15 нм. Тонкие диэлектрич. слои применяют для защиты металлич. зеркал от коррозии и при исправлении аберраций линз и зеркал (см. Аберрации оптических систем). О. т. с. лежит в основе многих других оптич. устройств, измерит. приборов и спектр, приборов высокой разрешающей способности. Светочувствит. слои фотокатодов и болометров б. ч. представляют собой тонкослойные покрытия, эффективность к-рых существенно зависит от их оптпч. св-в. О. т. с. применяется в лазерах и квант, усилителях света прп создании приборов высокого разрешения (напр., при изготовлении интерферометров Фабри — Перо) при изготовлении дихроичных зеркал, используемых в цветном телевидении в интерференц. микроскопии (см. Микроскоп) и т. д. К эффектам О. т. с. относятся также Ньютона кольца, Полосы равного наклона. Полосы равной толщины. [c.494]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...