Слои Поверхности — Вычисление

Поэтому для любого композиционного материала предельную поверхность нельзя представить математически однозначно. Как и в случае классических критериев пластичности, послуживших основой для разработки критериев прочности для композитов, последние предсказывают разрушение по предельным значениям напряже.ний, деформаций или энергии. Большинство подходов в качестве исходной информации использует критерий прочности для слоя и свойства слоя и для вычисления напряжений и деформаций в различных слоях [c.175]

Схема компенсационной установки для измерения емкости двойного электрического слоя изображена на рис. 117. Метод состоит в сообщении поверхности металла и раствору некоторых малых количеств электричества AQ и —AQ и вычислении изменения потенциала электрода АУ и емкости. Чтобы электричество не тратилось на электрохимические реакции, при работе используется переменный ток высокой частоты. [c.166]

При вычислении этого интеграла для гравитационной волны надо заметить, что поскольку объем поверхностного слоя вихревого движения мал, а градиент скорости в нем не аномально велик, фактом наличия этого слоя можно пренебречь, в противоположность тому, что мы имели в случае колебаний твердой поверхности. Другими словами, интегрирование должно производиться по всему объему жидкости, в котором, как мы видели, жидкость движется как идеальная. [c.134]

Значительный интерес представляет расчетное исследование течений при наличии вдува на поверхности или ее отдельных участках. Рассмотрим турбулентный пограничный слой на пластине, имеющей участок равномерного вдува. Для рассматриваемой задачи характерно скачкообразное изменение граничного условия (в начале участка вдува и в начале следующей за ним непроницаемой поверхности). Вычисленное изменение коэффициента трения на поверхности пластины при наличии [c.263]

Изложим ряд свойств этих потенциалов (см., например, [11, 54)), объясняющих их роль в теории гармонических функций. Остановимся сначала на свойствах потенциалов простого слоя и двойного слоев. Очевидно, если плотности суммируемы на 5, то потенциалы представляют собой функции, гармонические внутри и вне поверхности. Если для внутренней области (обозначаемой через /)+) доказательство состоит лишь в вычислении всех вторых производных по координатам точки р, то для внешней области (обозначаемой через 0 ) требуется еще проверить неравенство (6.20). Действительно, имеем [c.92]

При вычислении теплообмена в случае цилиндрических поверхностей принято вести расчет на поверхность трубы, соответствующую длине трубы в 1 м. Если обозначить через г радиус трубы в той части, где взят слой толщиной dr, то поверхность F трубы, [c.223]

Взаимодействие твердых тел при контактировании в значительной степени зависит от распределения материала по высоте, отсчитываемой от плоскости (в случае контактирования твердых тел, имеющих плоские поверхности), параллельной плоскости касания. Распределение материала в поверхностном шероховатом слое аналитически описывается [20] или нормальным законом со смещенным центром распределения для поверхностей, у которых на образование микрогеометрии поверхности оказывают влияние периодические факторы, или нормальным законом для поверхностей, имеющих нерегулярную шероховатость. Во многих расчетах взаимодействия контактирующих тел [20, 52, 83] начальную часть опорной кривой аппроксимируют степенной функцией (П.8). Уравнение (II.8) можно использовать [69] для вычисления фактической площади касания в зависимости от сближения между поверхностями. В этом случае уравнение напишем в следующем виде [c.44]

На основе (и) можно вычислить также полное излучение с единичной поверхности газового слоя Е. Для этого нужно знать зависимость коэффициента поглощения от частоты V в полосах поглощения-излучения для данного газа при заданных температуре и давлении. Вычисление сводится к интегрированию обеих частей (и) по всему спектру, практически —по полосам поглощения, так как вне их излучение газа отсутствует. В итоге плотность излучения с поверхности газового слоя можно представить [c.175]

Выполнив с ее помощью вычисления, получим g = j sin а. Отсюда следует физический смысл понятия групповой скорости для слоя (рис. 1.5) сигнал передается волной, распространяющейся со скоростью j под углом к поверхности и многократно отражающейся от поверхностей слоя. [c.16]

Даже для простых структур желательно иметь вычислительные алгоритмы. Определение деформаций и напряжений и их преобразование к главным осям слоя осуществляется, как и ранее, по стандартной схеме. Ввиду того, что деформации распределяются по толщине неравномерно, построение предельной поверхности в общем случае невозможно. Послойный анализ целостности слоев, согласно расчету по максимально допустимым или предельным нагрузкам, проводится так же, как и ранее. Вычисления, связанные с последовательным анализом нарушения сплошности слоев до разрушения материала, непригодны для ручного счета. Более подробный численный анализ можно найти в работе [2], а также в руководстве [1] (раздел 2.1). [c.98]

Полученные теоретические зависимости усталости от шероховатости поверхности представляют бесспорную научную ценность. Но они не учитывают возникающего в процессе обработки резанием изменения структурного состояния металла в поверхностном слое, обусловливающего и изменение механических свойств в нем (наклеп). В реальных деталях после окончательной обработки обычными механическими методами металл поверхностного слоя пластически деформирован на глубину, значительно большую, чем высота неровностей на поверхности. Это обстоятельство может существенно сказаться на значениях характеристик усталости, вычисленных по этим формулам. [c.168]

В технике принято оценивать силы трения, деля их на нагрузку. В данном случае суммарную силу трения можно получить, разделив момент трения на радиус вала, равный плечу действующих на его поверхность сил внутреннего трения сма.зочного слоя. Разделив вычисленную таким образом силу трения на суммарную нагрузку [c.98]

Далее с привлечением предположения о несжимаемости получены относительно простые аналитические зависимости для вычисления главных напряжений в слоях двухслойной трубы, нагруженной импульсным нормальным давлением экспоненциальной формы по внутренней поверхности. Для синусоидальной формы импульса нагружения подобная задача решена в работе [11. Там же записаны основные уравнения и условие несжимаемости. Начальные условия задачи нулевые, граничные — имеют вид [c.253]

С помощью рентгеновского анализа изделий, подвергавшихся химико-термической обработке, обычно изучают фазовый состав и глубину слоя химико-термической обработки, распределение фаз и содержание элементов, которыми насыщалась поверхность, по глубине слоя. Определение фазового состава, как правило, сводится к съемке рентгенограмм, к их расчету и вычислению меж-плоскостных расстояний. Затем по соответствующим таблицам находят фазы, входящие в состав слоя. При определении фаз учитывают диаграммы состояния соответствующее системы (например, Fe—N, Fe— r) [2]. [c.28]

Для вычисления сопротивления трения достаточно учесть вязкость лишь в тонком слое, прилегающем к поверхности обтекаемого тела, где скорость частиц жидкости быстро меняется от нуля до скорости внешнего потока. Этот тонкий слой называется пограничным слоем. Пограничный слой может быть ламинарным и турбулентным. [c.517]

Если при вычислении осаждения цезия в качестве поверхности конденсации принять участок трубы до начала образования тумана в пристенном слое, совпадение расчетных и опытных величин количества осадка цезия на трубке становится удовлетворитель- [c.280]

При дальнейшем развитии нестационарного процесса в слое термоизоляции, когда возмущение начального распределения температуры достигает внутренней поверхности при z = О, т.е. значение T(h, t), вычисленное по формуле (3.81),- начинает заметно отличаться от начального значения Tq, необходимо учитывать условия теплообмена на внутренней поверхности слоя. Учесть эти условия можно при приближенном аналитическом решении уравнения (3.76) относительно изображения Т(г, s). Примем внутреннюю поверхность слоя идеально теплоизолированной, т.е. [c.106]

Величина силы трения, возникающей на единичной микронеровности контактирующих тел, зависит от ее геометрической конфигурации, напряженного состояния в зоне контакта, механических свойств поверхностного слоя менее л<есткого из взаимодействующих тел и физико-химического состояния поверхностей контактирующих тел. В общем случае мнкронеровности поверхности не имеют правильной геометрической формы, их форма близка к форме сегментов эллипсоидов, большая полуось которых совпадает с направлением обработки поверхности. При вычислениях сил трения и интенсивностей износа наиболее широко распространена сферическая модель шероховатой поверхности. Согласно этой модели микронеровности считают шаровыми сегментами постоянного ра. Диуса. [c.191]

Шаржирование притиров 311 Шаровой слой — Поверхность и объем — Вычислэние 543 Шаровые сегменты — Поверхность и объем — Вычисление 543 Шаровые сектора — Поверхность и объем — Вычисление 543 Шары — Поверхность и объем — Вычисление 542 Шеверы 289, 290 [c.583]

В тесной связи с этим находится и упоминавшаяся выше проблема вычисления переноса излученного тепла между близко расположенными высокоотражающими поверхностями при очень низких температурах. При этих условиях длины волн, посредством которых передается основная часть тепловой энергии, становятся сравнимыми с расстояниями между поверхностями. Экспериментально было найдено [34], что если средняя длина волны превышает половину расстояния между отдельными поверхностями, го наблюдаемый перенос тепла превышает перенос, вычисленный по закону Стефана — Больцмана. Величина этого аномального переноса была точно предсказана в недавней теоретической работе [17]. Расчет основан на предположении, что поле низкотемпературного излучения вблизи металлической поверхности обусловлено тепловыми колебаниями электронов в двумерном слое у поверхности металла. Эти колебания вызывают как бегущие, так и квазистационарные волны. Первые формируют классическое поле излучения, наблюдаемое на больших расстояниях от поверхности, тогда как вторые ограничены областью вблизи поверхности. При сближении двух таких поверхностей квазистационарные волны становятся преобладающим [c.317]

Решение. На границе жидкости с газом должна обращаться в нуль не самая касательная составляющая скорости жидкости, а лишь ее нормальная производная (вязкостью газа пренебрегаем.) Поэтому градиент скорости вблизи поверхности не будет аномально велик, пограничный слой (в том виде, о котором шла речь в 39) будет отсутствовать, а потому будет отсутствовать (почти по всей поверхности пузырька) также и явление отрыва. При вычислении диссипации энергии с помощью объемного интеграла (16,3) можно поэтому во всем пространстве пользоваться распределением скоростей, соответствующим потенциальному обтеканию шара (задача 2 10), пренебрегая при этом ролью поверхностного слоя жидкости и очень тонкого турб лент-ного следа. Производя вычисление по формуле, полученной в задаче к 16, найдем [c.258]

Для вычисления ДХ, связанного с изменением параметра упорядочения, Пинпард использовал двухжидкостпую модель Гортера — Казимира. Он предположил, что изменения происходят однородно в слое толщиной а, примыкающем к поверхности, и нашел, что при = [c.740]

Описанный выше прием был использован для определения характеристик замороженного многокомпонентного пограничного слоя (напряжения, трения, плотности теплового и диффузионного потоков, концентрации компонентов) на границе раздела сред при наличии сильного вдува или отсоса в работах Э. А. Гершбейна. Показано, что в нулевом приближении эти характеристики с достаточной степенью точности могут быть получены из простых алгебраических уравнений. Установлено, что конвективный тепловой поток на поверхности твердого тела экспоненциально убывает с ростом массовой скорости уноса. В ряде случаев вычисленные эффективные коэффициенты диффузии изменяются с ростом массовой скорости уноса от оо до — оо. Этот факт свидетельствует о том, что эффективные коэффициенты диффузии являются вспомогательными коэффициентами, которые, аналогично коэффициенту теплоотдачи, в ряде случаев не имеют никакого физического смысла. [c.431]

Ранее указывалось (см. 1-2), что при ярко выраженном поверхностном эффекте можно считать, что D rja и = ziD xJa, где Го и Хо — сопротивления единичного квадрата, вычисленные по формулам для плоской волны. Повысить точность вычисления и расширить применение этих формул возможно, если учесть, что путь тока короче длины окружности, путем введения так называемого расчетного диаметра D . Если в качестве расчетного диаметра при нагреве внешней поверхности цилиндра взят1з средний диаметр активного слоя [c.49]

Зависимость удельной мощности нагрева от глубины закаленного слоя при стандартных значениях частоты, а также отметки времени нагрева, вычисленные для плоской стенки бесконечных размеров, представлена на рис. 10. Вычисления произведены но методу проф. А, Е. Слухоцкого [5]. Конечная температура поверхности принята 900 °С, температура начала аустищзацин — округленно 750°С. Теплопроаодность, температуропроводность и плотность выбраны средними в области температур О—900 °С для стали 45. Цифровые индексы, обведенные прямоугольником, обозначают частоту тока в кГц. [c.16]

Из уравнения (5-21) видно, что с ростом спектральной оптической толщины слоя а 1 суммарная спектральная интенсивность излучения с поверхности(О растет и при i>3 практически достигает спектральной интенсивности излучения абсолютно черного тела /ov при температуре, равной температуре газа в объеме. Вне полос спектра поглощения газа величина ,==0 из соотношения (5-21) следует, что в этих участках спектра излучение газового объема отсутствует. Выражение (5-21) определяет интенсивность излучения по направлению нормали к поверхности плоского слоя. Плотность полусферического излучения с поверхности Е , можно найти, если рассмотреть также иные направления, по которым излучение пересекает граничную поверхность. Выражение для интенсивности излучения в произвольном направлении п (рис. 5-21) определяется тем же уравнением (5-21), если в нем толщину слоя газа I заменить на длину пути луча в этом направлении / =// osO. Если подставить это соотношение в (в), то после вычислений получим [c.174]

Глава 1 служит введением к тому. В ней рассматриваются основные понятия микромеханики, дается определение эффективных модулей и изучается влияние количества волокон в толще одного слоя на эффективные свойства слоистого композита. В главе 2 Н. Дж. Пагано выводит точные выражения для эффективных модулей слоистых материалов. Далее он обсуждает переход от точных результатов к теории слоистых пластин и явление пограничного слоя у свободных поверхностей. Глава 3 представляет собой обзор различных подходов к вычислению эффективных упругих модулей композиционных материалов. Вязкоупругое поведение композитов обсуждается в главе 4. Кроме того, эта глава служит введением в теорию вязкоупругости. [c.11]

Рассмотренные три подхода для расчета деформаций в слоях при помощи классической теории слоистых сред предполагают неизменными свойства материалов при любых уровнях приложенной нагрузки. Здесь снова при вычислении напряжений в слоях используется предположение о линейной упругости. Композиты часто в действительности обнаруживают нелинейность механических свойств, поэтому расчетные методы, пренебрегающие этим обстоятельством, могут привести к неверным результатам. Однако учет нелинейности значительно усложняет анализ напряженного состояния композита. Поэтому Коул [36] предложил использовать для расчета поверхностей прочности условные характеристики материала слоя, полученные путем некоторого занижения экспериметально определенных предельных характеристик. Предельные кривые на рис. 4.4 построены именно таким образом и, следовательно, отражают прочностные свойства материала с некоторым запасом, компенсирующим погрешности расчета, вследствие пренебрежения нелинейностью деформационных характеристик. [c.168]

Перед тем как проводить нелинейный анализ, необходимо выполнить ряд вычислений на основании линейного подхода для определения как начальных характеристик жесткости композита, так и его предела текучести. Эта процедура осуществлена при помощи метода конечных элементов для повторяющегося сегмента структуры однонаправленного композита. Таким образом определены модули упругости в направлении армирования и в поперечном направлении, модуль сдвига и соответствующие коэффициенты Пуассона однонаправленного слоя. Эти константы позволяют рассчитать упругие свойства композита. Далее из начальных линейных зависимостей о(е) композита можно определить линейные приближения для деформаций композита, соответствующих любым конкретным нагрузкам в плоскости. Затем вычисляются деформации каждого слоя в предположении о том, что нормали к поверхности недеформированного композита остаююя прямыми и перпендикулярными после нагружения. Осредненные напряжения в каждом слое определяются через уже известные соотношения о(е) для слоя. [c.276]

Это значение немного отличается от 9,80 — среднего значения вычисленного прямым путем на поверхности Земли. Несмотря на эту разницу, результат, полученный таким образом, можно принять за доказательство справедливости закона тяготения, поскольку ошибку, оставаясь в области той же ньютонианской теории, можно объяснить, тем, что две формулы (44) были выведены с различной степенью точности. Вторую из них мы получили, предполагая, что Земля имеет сферическую форму и состоит из однородных концентрических слоев, а также пренебрегая центробежной силой, происходящей от вращения (см. т. I, гл. XVI, п. 36). В действительности за численное значение величины fmjR" следовало бы принять не ускорение силы тяжести g, а земное притяжение О, которое превосходит g (на экваторе на см сек-),а силу чего разница была бы уменьшена. [c.198]

Ввиду полидисперсности капель и разнонаправленности процессов изменение температур и концентраций в пограничных слоях сред существенно неоднородно. Более того, вне пограничного слоя температуры сред непостоянны, а слой вряд ли имеет четкие границы. В некоторых случаях при значительном количестве мельчайших капель с большой кривизной поверхности вследствие больших парциальных давлений концентрация пара и температура газа по смоченному термометру может отличаться от тех же параметров, вычисленных для плоской поверхности раздела фаз. Принятая модель интегрально учитывает изменение температур во входном и выходном сечении аппарата, предполагает постоянство температур внутри капель жидкости и в промежутках между ними, заполненных газом. Модель является расчетно-условной и позволяет выполнить аналитический вывод теоретических зависимостей, необходимых для практических целей. Их соответствие экспериментальным данным может служить основанием для оценки пригодности принятой модели. [c.52]

В качестве прототипа указанной практической задачи принимается случай, когда элемент поверхности находится во взаимодействии с таким газовым объемом, который отличался бы во всех направлениях постоянной толщиной излучающего (поглощающего) слоя. Такому требованию, очевидно, удовлетворяет полусферический газовый объем, в центре которого находится элемент лучевос-принимающей поверхности. Как бы ни ориентировать по отношению к элементу луч, его длина будет в данном случае одинакова. Приведение практической задачи к прототипу производится с помощью эквивалентной толщины слоя s, которая используется в расчетах таким же точно образом, как должен был бы использоваться радиус газовой полусферы для вычисления ее теплоотдачи центральному элементу поверхности. Если сила ослабления луча близка к нулю, то величина s определяется как отношение учетверенного объема газа V к площади ограждающих поверхностей / ст- При обычно встречающихся силах ослабления луча указанную величину следует уменьшать на 10У , в виду чего [c.218]

Н. И. Гельперпн с сотрудниками наблюдал в опытах по псевдоожижению в конических аппаратах, что свободная поверхность слоя приобретает вогнутую форму поверхность материала в периферийной застойной зоне выше, чем в кипящем ядре. Этой причиной он объясняет, почему в конических аппаратах перепад давлений меньше вычисленного по насыпному весу и высоте слоя у стенок. По-видимому, следует учитывать также возможность образования газовых каналов внизу, в центральной части слоя. [c.74]

Температура Г(0, t) внутренней поверхности слоя термоизоляции может быть найдена из формулы (3.66) при f = О, т.е. osv 2 = 1. В этом случае бесконечный ряд в правой части равенства (3.66) становится знакопеременным. Для такого ряда отбрасывание при суммировании членов, начиная с п-го, приведет к погрешности в вычислении, которая не будет превышать абсолютное значение этого члена. Анализ показывает, что наибольшие по абсолютному значению коэффициенты ряда равны [c.94]

На фиг. 8 показана геометрическая схема идеализированной модели течения. Предполагалось, что жидкость отделена от стенки трубы тонкой пленкой пара и что поверхность раздела жидкость — пар гладкая. Считалось, что образующш1ся при кипении жидкости пар течет в пленке вверх под действием подъемной силы и собирается в верхней части трубы в виде парового слоя, движущегося вниз по потоку. Предполагалось также, что движение пара в пленке ламинарное (вычисление чисел Рейнольдса подтвердило это предположение). При расчетах физические свойства пара относили к средней температуре пленки пара. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...