Поверхности - Вычисление

Диффузия на поверхности Ферми, вычисление теплопроводности путем численного решения. [c.309]

Таким образом, при исследовании местной теплоотдачи на непроницаемой поверхности для вычисления ReI необходимо измерить изменение температуры стенки и плотности теплового потока по поверхности теплообмена. [c.33]

Один из таких способов основан на экспериментальном определении распределения давления вдоль обтекаемой поверхности и вычислении функции [c.366]

Остановимся на вопросе о вычислении напряжений и смещений уже после непосредственного решения интегрального уравнения. Собственно говоря, речь должна идти о вычислении напряжений в точках граничной поверхности, поскольку вычисление смещений и напряжений во внутренних точках области сводится к вычислению интегралов с аналитическими ядрами, а вычисление смещений в точках поверхности — к вычислению несобственных интегралов ), которые могут быть вычислены известными методами. Следует, правда, обратить внимание на необходимость в процессе проведения вычислений в точках, расположенных вблизи границы, введения вторичной дискретизации поверхности в зоне, расположенной в окрестности рассматриваемой точки. При этом используемая при вычислениях плотность должна получаться посредством того или иного интерполирования, исходя из полученного решения интегрального уравнения. Искомые значения напряжений и смещений могут считаться определенными с достаточной степенью точности (диктуемой степенью точности решения интегрального уравнения) лишь тогда, когда при вторичной (все более мелкой) дискретизации не произойдут изменения в искомых величинах. [c.580]

НОДОМ и нагреваемой поверхностью. Точное вычисление его весьма сложно, но задачу можно упростить, воспользовавшись приближенным вычислением поперечного поля рассеяния провода, заложенного в открытый паз. При расчете поля рассеяния будем считать его равномерным. Условно продолжим башмаки магнитопро-вода до нагреваемой поверхности (рис. 6-8, вертикальные штриховые линии). Такое допущение оправдывается тем, что обычно отношение к + к )/а в несколько раз меньше единицы при этом получается достаточно точный результат. Будем также считать, что магнитная проницаемость магнитопровода равна бесконечности. Тогда на основании закона полного тока получим [c.91]

Внутри объема У и на некоторых поверхностях 2 установившееся движение среды и физические процессы могут быть сколь угодно сложными. Например, могут происходить химические реакции, горение, различные фазовые превращения, могут быть внешние механические силовые воздействия и т. п. На всей или на некоторой части выбираемой контрольной поверхности для вычисления поверхностных интегралов можно пользоваться некоторыми асимптотическими выражениями или допущениями. В связи с этим соотношения (7.1) — (7.4) полезны для вычисления суммарных сил и притоков энергии по заданному или по предполагаемому движению, которое требуется знать только в точках контрольной поверхности 2. [c.54]

Необходимо теперь вычислить составляющую реактивности рассеяния, определяемую магнитным потоком, проходящим в воздушном зазоре к + к между индуктирующим проводом и нагреваемой поверхностью. Точное вычисление его весьма сложно, но задачу можно упростить, воспользовавшись приближенным способом вычисления поперечного поля рассеяния провода, заложенного в открытый паз. [c.110]

Пример 4. По профилограмме, представленной на рис. 8, требуется определить шаги Sm и S шероховатости поверхности. Для вычисления по формулам (30) и (31) находим непосредственно по профилограмме 1т = 137 и km —7- От-2-137 [c.39]

Лучевоспринимающая поверхность нагрева, вычисленная по формуле (4-7), подлежит распределению по стенам топочной камеры, т. е. [c.69]

Расчеты показали, что откос неустойчив. Была построена поверхность скольжения и для сопоставления с результатами по методу круглоцилиндрических поверхностей скольжения вычислен КУ. [c.20]

Контур Г предполагается гладким. Внутренние усилия в оболочке отнесены к недеформируемой поверхности. При вычислении вариаций кинематических факторов в уравнении (9.4.18) используются формулы (9.4 14), (9.4.16). В процессе преобразований производится упрощение варьируемых параметров в соответствии с оценками (9 4.12), [c.140]

На рис. 7.26 приведены графики изменения толщины мембраны h для различных моментов времени на центральных линиях и диагоналях. Как видно, на протяжении первой половины процесса выпучивания разнотолщинность получаемой поверхности невелика. Вычисленные профили мембраны на центральных линиях и диагоналях изображены на рис. 7.27. Заметим, что почти на протяжении всего периода деформирования форма сечения мембраны по осям симметрии близка к дуге окружности. Когда [c.192]

Используя уравнения (П. 163) [21 можно вычислить подле-жаш,ие определению коэффициенты Ь , bj,. . ., Ь . Зная зависимость этих коэффициентов от конструктивных элементов, можно принимать меры к устранению аберраций высших порядков однако указанные выше вычисления очень сложны, лучше использовать разработанную автором программу по выявлению поверхностей, вызывающих аберрации высших порядков. Согласно этой программе, ЭВМ выполняет для всех поверхностей системы вычисление выражения [c.591]

Наибольшее снижение переохлаждения ртути при добавке 0,05% К обусловлено значительным уменьшением поверхностного натяжения на границе зародыш — жидкость. Увеличение переохлаждения при добавке 0,5—1,0% К можно приписать блокирующему действию калия, концентрирующегося у поверхности зародыша. Вычисленное по величине переохлаждения по формуле (9) значение а на границе зародыш — жидкость для чистой ртути составляет 7,7 МДж/м , а для ртути с 0,05% К — около 3,6 МДж/м . [c.134]

В табл. ХП.1-ХП.20 приведены абсолютные коэффициенты задымленности как функции аргументов г и при альбедо земной поверхности = О, вычисленные по формуле (VI. 12) (белый объект на черном фоне). [c.521]

В отношении строения самой межфазовой границы нет полной ясности даже для плоской поверхности, поскольку вычисления, выполненные одним и тем же методом Монте-Карло, в разных работах приводят к противоречивым результатам. Так, в переходной области между жидким аргоном и его паром (489], а также на границе 256-атомного жидкого кластера натрия и его пара [490] обнаружены хорошо выраженные осцилляции плотности. Однако Абрагам и др. [491, 492] не подтвердили существования этих осцилляций на плоской границе раздела жидкость—пар и объяснили их появление в указанных работах недостаточным числом обсчитываемых конфигураций системы. Исследование профиля плотности над жидкой пленкой аргона методом MD также не выявило поверхностной слоистой структуры [493]. Согласно всем выполненным расчетам межфазовая область составляет примерно 10—15 А. [c.178]

Влияние этой второй, сжатой зоны можно исключить, соединив вместе две тождественные пластинки из материала, применяемого для моделей в поляризационном исследовании, с прокладкой между ними листа отражающей металлической фольги. Той же цели можно достигнуть также н посеребрив одну или обе внутренние поверхности пластинок ). Вычисление подтверждает, что оптический эффект такой двухслойной пластинки толщиной А почти тот же, что и эффект одиночной пластинки толщиной Л/2, находящейся в плоском напряженном состоянии той же величины, что и напряжение крайнего волокна изогнутой пластинки. [c.403]

Бесконтактные измерения шероховатости поверхности производят на специальных оптических приборах, например микроинтерферометрах типов МИИ-4, МИИ-5 и МИИ-9, позволяющих определить шероховатость поверхности путем вычисления параметров На и Нгв пределах 10—14-го классов. [c.60]

Здесь М. = --число Маха в области между скачком уплотнения и поверхностью клина, вычисленное в пренебрежении влиянием излучения, = р = =--р- — уплотнение газа [c.665]

Для всех остальных колец, не выходящих на наружную или свободную внутреннюю поверхность, при вычислении тангенциальных напряжений следует учитывать также влияние радиальных напряжений по формуле [c.54]

Рассмотрим тело объемом V и поверхностью со, находящееся в однородном напряженном состоянии с главными напряжениями Оь 02, Сз- Допустим, что разрушение тела наступает в одном из двух случаев если разрушается некоторый первичный элемент, находящийся внутри объема V, или если разрушается первичный элемент на поверхности со. Условием разрушения является, таким образом, достижение эквивалентным напряжением 5, зависящим от о ь 02 и Оз, местного предела прочности в одной из точек, лежащих либо внутри объема V, либо на поверхности . Способ вычисления эквивалентного напряжения здесь не имеет значения например, можно принять, что 5 = 0] — я(02 + 0з), где -I — коэффициент Пуассона. [c.38]

Рис. 7. Напряжения на внутренней поверхности цилиндра, вычисленные Шепери [87] тремя методами методом коллокаций (входные данные с точностью до 5 и 7 значащих цифр, крестики), прямым методом (сплошная кривая) и квазиупругим методом (штриховая кривая) а — решение для изо тропного случая.

Величина силы трения, возникающей на единичной микронеровности контактирующих тел, зависит от ее геометрической конфигурации, напряженного состояния в зоне контакта, механических свойств поверхностного слоя менее л<есткого из взаимодействующих тел и физико-химического состояния поверхностей контактирующих тел. В общем случае мнкронеровности поверхности не имеют правильной геометрической формы, их форма близка к форме сегментов эллипсоидов, большая полуось которых совпадает с направлением обработки поверхности. При вычислениях сил трения и интенсивностей износа наиболее широко распространена сферическая модель шероховатой поверхности. Согласно этой модели микронеровности считают шаровыми сегментами постоянного ра. Диуса. [c.191]

На рисунке приведена блок-схема программы, выполняющей сглаживание интерполяционных данных, т. е. покрытие поверхности, полученной в результате интерполяции гладкой поверхностью, и вычисление аналитического выражения (бикубического полинома) W х, у) полученной функции. [c.148]

Описанный выше подход о восстановлении поля температуры по данным Коши для уравнения Лапласа (или Фурье), заданным на части границы области, в принципе решает задачу. Но дело в том, что получить данные о распределении температуры на доступной для измерений части поверхности сравнительно просто, а вот определение на этом же участке поверхности градиента температуры по направлению нормали к поверхности во многих спучаях встречается с весьма большими трудностями. Градиент температуры известен (равен нулю), когда теплообмен между элементом и окру-жащей средой отсутствует. В противном случае градиент температуры подлежит определению. Вычислить его из условий тегшообмена с внешней средой не удается, так как значение относительного коэффициента теплообмена в большинстве случаев неизвестно. При этом применяют метод рассверловки ступенчатых отверстий с установкой на уступах термопар. Тогда определение температуры на некоторой глубине под поверхностью и вычисление по этим данным градиента температуры вносит трудно поддающуюся оценке погрешность из-за изменения граничных условий в местах рассверловки. Кроме того, при большом количестве точек измерений рассверловка — крайне нежелательная операция, а в некоторых случаях и недопустимая. Таким образом, использование информации о температуре и ее нормальной производной для определения поля температуры в области элемента представляется нецелесообразным. [c.83]

Элементарные тепловые потоки на бесконечно малом элементе поверхности dF, вычисленные через разность локальных температур, dQ = a At dF (рис. 2-2, в), или через разность средних температур, dQ = aAtdF (рис. 2-3), естественно равны друг другу. Отсюда можно указать еще локальную связь коэффициентов теплоотдачи а и а а — а At IAt. Как видно из рис. 2-2, в, средний температурный напор At для некоторой поверхности F, как правило, не равен локальному температурному напору At, в прямоточном теплообменнике он всегда больше локального >Д Вследствие этого коэффициент а (при постоянном коэффициенте а в каком-либо теплообменнике с поверхностью Ft) непрерывно меняется вдоль текущей координаты F (рис. 2-2, в) в соответствии с зависимостью а = а At IAt. В то же время средний для всей поверхности Ft коэффициент ос является, естественно, величиной постоянной для данного теплообменника. Таким образом, для конкретного теплообменника с поверхностью Ft коэффициенты а и o могут быть адновременахэ постоянны коэффициент t — как средний для Ft, а а -—вдоль поверхности F при постоянстве параметров гидродинамического режима. В то же время численно коэффициенты а и а могут сильно отличаться друг от друга. [c.55]

Рис. 4-13. Сравнение значений эквивалентной толщины среды межвыступного пространства поверхностей образцов, вычисленных по профилограммам (1-11 на рис. 4-12) и формулам (4-17), (4-13).

In Surfa e (На поверхности) - метод вычисления координат путем использования параметрических координат поверхности ияит интервала (О 1) G of Surfa e (Центр тяжести поверхности) - метод вычисления координат центра тяжести поверхности [c.70]

Применительно к более сложному случаю расположения и форм лучеобменивающихся поверхностей, рассмотрим вычисление угловых соотношений между неограниченной плоскостью и параллельным этой плоскости рядом труб (фиг. 19— 21). К такому случаю сводится, например, расчет излучения пламени на однорядный экран. Полагая расстояние от плоскости до труб пренебрежимо малым по сравнению с длиной труб и шириной ряда, совмещаем рассматриваемую плоскость с плоскостью, касательной к трубам экрана, и рассматриваем, в силу симметрии, условно замкнутую систему, составленную из невогнутых поверхностей Fi, F2, F . [c.489]

Вычисление направляющих косниусов после преломления через две поверхности можно ускорить, если учесть следующее замечание. Для первой поверхности имеем (вычисления производим для р) [c.364]

Тем не менее теория разрывного потенцнального течения с ее представлением о поверхностях раздела приводит к результатам, более правильно отображающим действительность, чем теория непрерывного потенциального течения. Именно, при пользовании представлением о поверхностях раздела вычисления дают для сопротивления равномерно движущегося в жидкости тела величину, не равную нулю, причем оказывается, что это сопротивление в соответствии с экспериментальными наблюдениями зависит от проектированной площади обтекаемого тела, от плотности жидкости и от квадрата скорости. Правда, вычисления, выполненные Кирхгофом для случая обтекания пластинки (см, № 82 первого тома), дали слишком малый коэфициент сопротивления именно, в то время как измерения дают для этого коэфициента значение с = 2,0, вычисления Кирхгофа дали значение [c.129]

Овальность и конусность посадочных поверхностей валов, выполняемых по Й8, Ш (Вз), ЫС (В, а) и А1 (В4) под посадки подшипников на закрепительных или закрепительно-етнл<ных (буксовых) втулках, не должны превышать четверти допуска на диаметр посадочной поверхности. При вычислении вышеуказанных отклонений по. ученные значения округлять до целых тиикрометров. [c.825]

Твердость по Виккерсу определяют путем деления наг1)узки на поверхность отпечатка, вычисленную по его диагонали [c.203]

Распределение напряжений и деформаций по наружной поверхности гайки, вычисленных по уравнению (13), сопоставлено с результатами экспериментального определения деформаций в пластмассовой гайке, описанными в работе [3]. На рис. 2, а показано распределение напряжений по наружной поверхности нластмассо-вой гайки М42 с учетом деформаций при нагрузке Ро = 6000 кг. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...