Построение по противоположным

Интенсивность напряжений может либо циклически меняться на противоположную по знаку величину, либо колебаться около средней постоянной величины. На рис. 5.16 приведена терминология, используемая для описания уровней напряжений. Долговечность конструкции или ее элемента определяется числом циклов нагружений, которое выдерживается данной конструкцией или ее элементом до момента усталостного разрушения. График зависимости напряжений от числа циклов до момента разрушения называется -кривой усталости. С помощью этой кривой, построенной по результатам проведенных испытаний на выносливость, можно описать способности различных материалов сопротивляться усталостному разрушению. За предел выносливости часто принимают предельное напряжение, соответствующее 10 млн. циклов нагружений. [c.131]

Рассмотрим зависимости отношения твердостей инструментального и обрабатываемого материалов от температуры резания, приведенные на рис. 64 и построенные по данным рис. 63. Из рисунка следует, что в интервале температур 650—920° С это отношение меньше в случае расточки упрочненной стали 45. Сопоставляя рис. 63 и 64, видим, что разница отношений при обработке упрочненной и неупрочненной сталей со скоростью 80 м/мин хорошо согласуется с величиной понижения стойкости резцов при расточке упрочненной стали в сравнении с неупрочненной на той же скорости резания. Это соответствие имеет место в диапазоне условий резания, при которых адгезионный износ является доминирующим, стойкость инструмента определяется отношением твердостей инструментального и обрабатываемого материалов, а температура резания воздействует на стойкость только косвенно, через изменение этого отношения. Нарушение рассматриваемого соответствия при возрастании скорости резания до 180 м./мин вызвано возникновением и усилением диффузионных процессов, интенсивность которых для данной пары инструментального и обрабатываемого материалов определяется лишь температурой [65]. А поскольку температура резания при расточке упрочненной стали ниже температуры при расточке неупрочненной стали, интенсивность диффузионного износа в первом случае будет меньше, чем во втором. Таким образом, при обработке упрочненной и неупрочненной сталей диффузионный износ оказывает на стойкость инструмента воздействие, противоположное воздействию адгезионного износа. Поэтому на восходящих участках стойкостных кривых (см. рис. 56), вблизи их максимумов. [c.96]

Наклон тарелки в направлениях, противоположном и перпендикулярном к сливу жидкости, приводил к примерно одинаковым результатам, поэтому рассмотрим оба явления совместно. В табл. 3 и 4 приведены результаты испытаний, а на рис. 13 — кривые, построенные по этим результатам. [c.61]

Для рассматриваемой области приложений представляют интерес и другие, более сложные струйные течения. Например, при наличии в струйном элементе двух каналов управления, объединенных в один общий канал, как показано на рис. 15.6, г, на выходе из каналов создаются условия течения, близкие к описанным в работе [3], где приведены построенные по данным опытов эпюры распределения скоростей в камере прямоугольного сечения, в которую воздух поступает через два щелевых канала, расположенных вдоль боковых стенок (рис. 15.6,5). Здесь на начальном участке камеры частицы движутся в основном направлении главным образом вдоль боковых стенок вместе с тем они движутся с меньшей скоростью вдоль верхней и нижней стенок, которые на рисунке не показаны. Во всей же центральной части сечения камеры скорость течения направлена в сторону, противоположную основному направлению движения, что указывает на возникновение в камере циркуляционных течений. При этом, согласно рис. 12.6,5, наблюдаются сложные циркуляционные течения во взаимноперпендикулярных плоскостях. [c.177]

Единственной неизвестной по величине силой в этом уравнении является сила Р23. Величина ее может быть получена построением по уравнению силового треугольника. Для этого на плане сил на рис. 461, б достаточно соединить точки / ш Ь. Очевидно, что реакция Р з, равная по величине реакции Рз , но противоположная ей по знаку, может быть определена из уравнения равновесия звена 2. Имеем [c.353]

Равенства (2.45) и (2.46) представляют собой уравнения прямых, отличающиеся одно от другого только знаком углового коэффициента. Возьмем системы координат х, и лг, и расположим их таким образом, чтобы начало координат и оси ординат были совмещены (рис. 2,9), а оси абсцисс направлены в противоположные стороны. Тогда прямые, построенные по уравнениям (2.45) и (2.46), [c.74]

Для построения прямоугольника по противоположным вершинам [c.768]

Однако если звезды движутся по орбитам вокруг галактического центра и мы учитываем кривизну орбит, когда строим векторы скоростей, то приходим к ситуации, изображенной на рис. 15.6, причем для простоты на рис. 15.6, а скорости приняты постоянными. Теперь видно, что, в то время как картина лучевых скоростей по существу не изменилась, картина собственных движений приобретает противоположный характер. Принимая во внимание как кривизну орбит, так и уменьшение скорости с увеличением расстояния от галактического центра, мы приходим к картине собственных движений, согласующейся с одной из кривых рис. 15.4, построенной по наблюдениям. [c.501]

На рис. 1-11 показаны кривые 1 ж 2 нормального распределения случайных погрешностей, построенные по формуле (1-12) для двух значений среднего квадратического отклонения а, причем у кривой 1 это отклонение в два раза меньше, чем у кривой 2. Кривые распределения симметричны относительно оси ординат, т. е. появление равных по величине, но противоположных по знаку случайных погрешностей имеет одинаковую вероятность. В средней части кривые образуют выпуклость, по обе стороны от которой находятся точки перегиба а и Ь, ниже которых кривые становятся вогнутыми, асимптотически приближаясь к оси абсцисс. Наибольшая вероятность для обеих кривых соответствует случайной погрешности Ас = 0. При возрастании погрешности с любым знаком вероятность ее появления уменьшается. [c.37]

На рис. 11.17 ползун 3 скользит в направляющих звена 4. Из треугольника скоростей, построенного на схеме, видно направление относительной скорости Сила трения Ft., приложенная к ползуну 3, по направлению противоположна вектору Vom- [c.225]

Из определения алгебраического момента силы относительно точки следует, что он не зависит от переноса силы вдоль ее линии действия. Алгебраический момент силы относительно точки равен нулю, если линия действия силы проходит через моментную точку. Сумма алгебраических моментов относительно точки двух равных по модулю, но противоположных по направлению сил, действующих вдоль одной прямой, равна нулю. Численно алгебраический момент относительно точки равен удвоенной площади треугольника, построенного на силе А В и моментной точке [c.25]

Алгебраический момент пары сил не зависит от переноса сил пары вдоль своих линий действия и может быть равен нулю, если линии действия сил пары совпадают, т. е. в случае двух равных по модулю, но противоположных по направлению сил, действующих вдоль одной прямой. Такая система двух сил, как известно, эквивалентна нулю. Алгебраический момент парь[ сил численно равен площади параллелограмма, построенной на силах пары [c.31]

Отсюда получаем следующий способ построения аксонометрических осей в ортогональной диметрии. Через точку О проводим вспомогательную прямую, перпендикулярную к выбранной оси г (рис. 232). В обе стороны от точки О откладываем на этой прямой по восемь произвольных, неравных между собой отрезков. В направлении, противоположном положительному направлению оси г, откладываем от левой конечной точки один такой же отрезок, а от правой конечной точки — семь отрезков. Соединив полученные точки с точкой О, получим аксонометрические оси х и у [c.229]

St, ,Ang (Н,Ц,Угол) - построение дуги по стартовой точке, центру и углу. Положительным направлением считается построение дуги против часовой стрелки, изменить направление на противоположное можно заданием отрицательного значения угла [c.220]

При построении изображений предметов и выводе основных формул геометрической оптики рассматриваются гомоцентрические (исходящие из одной точки) пучки света. Лучи, входящие в эти пучки, должны составлять малый угол с оптической осью системы (такие лучи называют параксиальными). Для них допустима замена синуса или тангенса угла с оптической осью значением самого угла, что часто упрощает вычисления. При описании построений используют удобный прием ( правило знаков ), согласно которому все расстояния отсчитываются от границы раздела двух исследуемых сред и те из них, которые оказываются направленными против распространения луча, считаются отрицательными. Кроме того, учитывается знак угла. Положительным считается угол, отсчитываемый от направления главной оптической оси по часовой стрелке, а углом, отсчитываемым в противоположном направлении, приписывается отрицательный знак. [c.278]

Остановимся кратко на предсказаниях модели оболочек относительно спинов ядер, пребывающих в основном состоянии. При застройке оболочек нуклоны объединяются в пары с противоположной ориентацией их собственных моментов количества движения (спинов). Поэтому основные состояния всех ядер с четным числом протонов и четным числом нейтронов должны иметь сферически симметричные состояния с нулевым моментом количества движения. В 17, 18 отмечалось, что этот вывод в то же время является важнейшим эмпирическим фактом, и, по-видимому, неизвестно ни одного исключения из этого правила. Отсюда следует вывод о том, что свойства (спин, магнитный момент и др.) основного состояния ядра, построенного из нечетного числа протонов и четного числа [c.190]

Отличие полученных развёрток заключается в том, что на рис. 195, б мы видим верхнюю или внешнюю сторону поверхности, которую называют лицевой, а на рис. 195, в развёртка показана внутренней стороной поверхности, которую в практике называют изнаночной или обратной. Они конгруэнтны, т. е. их можно совместить, накладывая изнаночную сторону на лицевую. Но при построении развёртки важно на конкретном изображении строить какую-либо одну сторону, чтобы не перепутать положение геометрических элементов с их зеркальным отображением. Разобраться в этом можно сопоставлением сторон поверхности и развёртки, а также по правилу обхода контура. Например, контур поверхности GG L L (рис. 195, а) мы обходим по направлению движения часовой стрелки (если смотреть сверху) этот же контур GqG oL oLo лицевой развёртки (рис. 195, б) обходится в том же направлении, а у изнаночной развёртки (рис. 195, в) обход контура GqG oL oLo противоположный, т. е. не совпадает с обходом на главном изображении поверхности. [c.225]

Р сил Р1 и Ра как диагональ параллелограмма, построенного на указанных векторах (см. рис. 7). Для равновесия нити необходимо, чтобы сила тяжести груза Р—тд была равна по модулю равнодействующей (Р=Р) и эти две силы были направлены по одной прямой в противоположные стороны (см. первую аксиому), т. е. равнодействующая К должна быть направлена вертикально. [c.12]

Наиболее распространены центрифуги с реактивным приводом, построенным по принципу известного Сегнерова колеса (рис. 5.151, б). Очищенная жидкость из ротора центрифуги поступает через заборные трубки, расположенные на полой выходной оси ротора, к двум расположенным тангенциально к оси ротора и диаметрально противоположно друг к другу насадкам (соплам) а реактивные силы потока жидкости, вытекающей из этих сопел, создают момент, приводящий ротор с заполняющим его маслом во вращение, скорость которого обычно равна 6000—7000 об/мин. [c.620]

Исключая отсюда х, найдем связь между R и / в любых (а не только критических) точках поверхности данного крыла, которую не следует смешивать с кривой рис. 178, определяющей соотношение между критическими значециями тех же величин. Легко видеть, что кривая рис. 178 представляет изменение, противоположное по направлению изменению R - - (/), согласно (1). Действительно, при положительных /, т. е. в лобовой части пограничного слоя, 5 , возрастающее с х, будет меньше, чем в кормовой области, где / отрицательны следовательно, при одном и том же распределении скоростей (7 (х) рейнольдсово число R будет возрастать вниз по течению от положительных / к отрицательным, в то время как на рис. 178 происходит обратное. Таким образом, кривая R (/), построенная по параметрическим равен- [c.586]

Построение по направляющим кривым— способ В. А. Шишкова [6]. Строят две системы осей координат XiOiyy и Х2О2У2 (фиг. 8). Ось ординат одной системы совпадает с осью ординат другой, но направлена противоположно. [c.986]

Таким образо М, в обоих случаях примерно одинаковому росту тепло вой нагрузки соответствует противоположное по своим ре зультатам воздействие этого роста теплоотдачи на температуру перегретого пара. Это прежде всего по казьива-ет, что между ростом теплоотдачи пару и ростом выдачи пара при переходных режимах работы котла нет вполне строгой прямой пропорциональности. Однако с удовлетворительным для целей практики приближением можно считать, что В прошорцианально Q. Рис. 4-9, построенный по данным опыта, представленного на рис. 4-8, показывает, что соотношение между Q VI О при изменениях теплоотдачи с достаточной точностью по-дчиняется закону прямой пропорциональности, (вследствие чего мгновенная паропроизводительность котла является показателем расхода тапли)ва и поэтому может быть использована в качестве импульса для регулирования тепло(вой нагрузки ког-ла. Машинисты прямоточных котлов знают это из своего опыта и при регулировании пользуются показаниями паромера. Этот импульс используется также в системах автоматического регулирования. [c.114]

Из-за наличия особенности может показаться цеожиданным, что значение X при равномерной сетке и без сингулярных функций довольно точное. Это прямо противоположно ситуации в задаче о кручении и объясняется тем, что коэффициент при г фу совсем мал график, построенный по вычисленным значениям функции и , показывает, что она фактически постоянна в активной зоне Йь Мы проверили это свойство (вытекающее из физики процесса), вычисляя также критическое собственное значение для случая ) [c.319]

Из-за технического несоверщенства высокомощных транзисторов противоположной полярности комплементарные симметричные усилители мощности имели первоначально выходную мощность, ограниченную несколькими ваттами. Однако сейчас выпускаются транзисторы с противоположной полярностью и согласованными характеристиками, способные создавать вполне достаточную мощность, и усилители мощности, построенные по схеме с использованием комплементарных пар транзисторов, широко применяются в настоящее время. [c.124]

С выхода предварительного усилителя напряжения усиленный сигнал переменного тока через согласующий трансформатор Тр2 поступает на фазочувствительный выпрямитель ФВ, построенный по схеме кольцевого демодулятора. Коммутирующее напряжение на диоды — Дъ (типа Д220Б) подается со вторичной обмотки II трансформатора Тр1. После фильтрации и обработки сигнала корректирующими цепями / 1о— 13, Сб, Се и Се напряжение постоянного тока подается на двухкаскадный усилитель постоянного тока Та и Т . Первый каскад собран по схеме с общим коллектором, второй — по схеме с общей базой. При отсутствии сигнала триод Т (П21А) открыт, Т , (П304) почти закрыт. Остаточный ток триода Т 4, протекающий через нагрузку, компенсируется током противоположного направления от отдельного источника напряжения (Дм, Дц). Для увеличения его внутреннего сопротивления включен резистор 2o [c.328]

На рис. 12.13 показаны нагрузочные характеристики гидропривода при его регулировании параллельно включенным дросселе , построенные по формуле (12.16) для постоянных значений б = др/Л дртах- в отличие ОТ характсристик при последовательном включении дросселя они имеют противоположную кривизну и выходят из одной точки, соответствующей и Р= 0. Нагрузка тах) вызывающая торможение выходного звена, уменьшается с увеличением степени открытия дросселя, и при б —> О При параллельном включении исключается возможность регулирования при направлении преодолеваемой силы вдоль штока в сторону его перемещения. [c.305]

Достигнуть соглашения о шкале по давлению паров Не оказалось значительно труднее, чем можно было ожидать. Эти трудности типичны для построения любой новой практической температурной шкалы. Главным здесь является вопрос обоснования формулы для температурной зависимости, которая может быть или строго выведенной термодинамической формулой или эмпирическим соотношением, хорошо опи-сываюшим экспериментальные данные. Идеальным был бы первый подход, однако, если термодинамическое соотношение содержит много констант, которые трудно оценить и численные значения которых ненадежны, все преимущества описания экспериментальных данных термодинамической формулой теряются. С другой стороны, чисто эмпирическое соотношение для описания результатов может не обнаружить термодинамического несоответствия между частями шкалы и ошибок в измерениях. В начале 50-х годов оценки точности термодинамического способа вычисления температурной зависимости давления паров Не были примерно такими же, как и для чисто эмпирического описания имевшихся экспериментальных данных. Эти оценки были разными в зависимости от давления паров и служили предметом дискуссий [38]. В качестве компромиссного решения была разработана таблица температурной зависимости давления насыщенных паров и никакого уравнения не предлагалось. Эта таблица была представлена ККТ в 1958 г. одновременно сторонниками обоих способов вычисления температурной зависимости. Дискуссия была весьма острой, и ее участники нередко меняли свое мнение на противоположное Принятая в 1958 г. ГКМВ таблица получила название шкалы Не-1958 с обозначением температуры по этой шкале и перекрывала интервал от 0,5 до [c.69]

Задача имеет два решения, точнее — она допускает получение параллельных между собой плоскостей двух семейств, удовлетворяющих требованию задачи. Докажем это. При построении фронтальных проекций вершин треугольника А2В2С2 на рис. 62 расстояния фронтальных проекций йг, 62 и вершин этого треугольника от фронтальной проекции т п горизонтали плоскости мы откладывали в одном направлении по отношению к горизонтали, но их можно было отложить и в противоположном направлении, тогда получили бы другую фрон тальную проекцию, а следовательно, и другое положение треугольника А2В2С2. Оба эти треугольника были бы различно расположены по отношению к горизонтальной плоскости проекций. Следовательно, и перпендикуляры к горизонтальной плоскости проекций, проведенные через вершины треугольника, составляли бы со сторонами треугольника другие по величине углы. Другими же были бы и плоскости, перпендикулярные к этим лучам. На рис. 60 дано построение проецирующего луча для одного семейства плоскостей. [c.80]

Работа Монжа Geometrie Des riptive , изданная в 1798 г., представляет собой первое систематическое изложение общего метода изображения пространственных фигур на плоскости, поднявшее начертательную геометрию на уровень научной дисциплины. Чисто геометрические методы Монжа были не противоположностью анализу, а его естественным дополнением, тесно связанным с практическими потребностями инженерного дела. К вопросам, впервые затронутым в работах Монжа по начертательной геометрии, относятся следующие 1) применение теории геометрических преобразований (при обосновании перехода от пространственных фигур к их плоскостным изображениям, а также в части использования алгебраического метода решения задач) 2) рассмотрение некоторых вопросов теории проекций с числовыми отметками 3) подробное исследование кривых линий и поверхностей, в частности, вопросов, связанных с поверхностями с ребром возврата и с поверхностями одинакового ската. В частности, при построении линии пересечения поверхностей Монж применял как способ вспомогательных плоскостей, так и способ вспомогательных сфер, а для определения истинной длины линий и вида плоских фигур Монж широко пользовался методом вращения, а также методом перемены плоскостей проекций, применявшимися еще Дезаргом в работах, относящихся к 1643 г. [c.168]

Положение шарнира В но заданным условиям находят путем сообн1ения всему механизму относительно цеР1тра Л угловой скорости (- (t)i). В результате звено АВ в системе координат Аху станет неподвижным, а вместо него в противоположном направлении будет враш,аться стойка /1D (рис. 11.5,6). Для 2-го и 3-го положений механизма угловыми координатами стойки но отношению к оси абсцисс будут —(< 2 — фО и ( i ф )- Положение шарнира С является определенным по отношению к стойке и найдется путем построения заданных углов Yi. (точки i, С-г, С ). [c.315]

На рис. 22 построен график движения, соответствующего полученному уравнению. При этом по оси абсцисс отложены не значения I, а пропорцнональные нм произведения kt. Тогда начальная фаза Р изображается величиной смещения начала волны синусоиды в направлении, противоположном направлению осп абсцисс. [c.32]

Для графического определения усилий в стержнях фермы удобно пользоваться методом вырезаьия узлов , который состоит в том, что каждый узел вырезывается из фермы и рассматривается отдельно, как находящийся в равновесии под действием приложенных к нему внешних сил и реакций разрезанных стержней, которые направлены по стержням в сторону узла, если усилие сжимающее, и в противоположную, — если усилие растягивающее. Система сил, действующих на узел, есть плоская система сходящихся сил, находящаяся в равновесии поэтому силовой многоугольник, построенный из этих сил, должен быть замкнутым. Построение многоугольников следует начинать с узла, в котором сходятся два стержня. Так как действующие на узел внешние силы (активные и реакции опор) известны, то построением замкнутого многоу ольника (треугольника) найдутся усилия в этих двух стержнях. После этого можно переходить к следующему узлу и т. д. при этом каждый следующий узел выбирается так, чтобы в нем сходилось не более двух стержней, для которых усилия еще не найдены. Построив силовые многоугольники для всех узлов фермы, графически определим усилия в стер>йнях. [c.267]

Задача № 97 . В планетарном механизме шестеренка радиуса / = 100 мм (рис. 156, а) катится против хода часовой стрелки по неподвижной шестеренке радиуса Ri = 480 мм, имея в данное мгновение угловую скорость ш = 2 сек и угловое ускорение s = 1,655 сек . Найти построением мгновенный центр ускорений, его координаты (по формулам, выведенным в задаче № 96), найти полное, нормальное и касательное ускорения центра шестеренки О, мгновенного центра скоростей Ямцс и диаметрально противоположной точки А. Определить абсолютное нормальное и абсолютное касательное ускорения точки А. [c.239]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...