Давление остаточных газов — Влияние

Рис. 5.11. Влияние давления остаточных газов на автоэмиссионные характеристики нленок из нанотрубок. Вольт-амперные характеристики полученных пленок типа А (а) и типа В (б) при различных давлениях остаточного газа (в мм рт. ст.)

В табл. 9 приведены результаты исследования влияния состава и давления остаточных газов на внешний вид алюминиевого покрытия (скорость конденсации 4 мкм/мин, температура 150° С). 54 [c.54]

Давление остаточных газов и угол падения паров алюминия. Изучено влияние давления остаточных газов в диапазоне 6,7— [c.71]

Было исследовано влияние давления остаточных газов на размер кристаллов и микротвердость покрытий из 2п и Сс1 (рис. 73 и 74). Температура конденсации для кадмия 160° С и 200° С для [c.143]

Рис. 73. Влияние давления остаточных газов на микротвердость (кривая 1) и размер зерна (кривые 2) вакуумных цинковых покрытий

Проведенные эксперименты показывают, что давление остаточных газов оказывает значительное влияние на скорость испарения тантала [c.154]

Анализ условий экспериментов, проводимых ранее [1—6], дал возможность предположить, что авторы могли не учесть ошибку в значениях скорости испарения тантала за счет влияния остаточных газов. С этой целью в настоящей работе проведено испарение тантала из эффузионной камеры в тщательно обезвоженной установке с дополнительным цеолитовым насосом при общем давлении остаточных газов 10 торр. [c.155]

Прочностные свойства тугоплавких материалов вследствие их чувствительности к окислению на воздухе обычно определяют в вакууме (не менее 0,1 МПа, при натекании воздуха в вакуумную систему примерно 0,1...0,3 мкл/с) или инертной среде. В процессе кратковременных испытаний, когда в качестве защитной среды используют аргон, минимальные температурные выдержки (3...10 мин) приводят к небольшому поверхностному насыщению образцов остаточными газами из объема рабочей камеры и не оказывают заметного влияния на прочностные характеристики. Испытания сплавов ниобия и тантала вообще не желательно проводить в среде аргона или динамического вакуума (при натекании воздуха в вакуумную систему более 0,5 мкл/с). В некоторых случаях, при высокотемпературных механических испытаниях псевдосплавов тугоплавких материалов, содержащих легкоплавкую составляющую, необходимо регулировать интенсивность испарения, тогда в рабочей камере испытательной установки создают инертным газом избыточное давление 0,1.. .10 МПа. [c.278]

В работе О тепловом расчете двигателя приводится оригинальный метод расчета цикла, базирующийся на составлении замкнутого теплового баланса, и обосновывается положение о практической независимости индикаторного к. п. д. правильно отрегулированного двигателя от коэффициента наполнения и внешнего давления. Доказывается, что индикаторный к.п.д. определяется степенью сжатия и коэффициентом (количеством) потерянного тепла. Этот же вопрос рассматривается и в работе Идеальный цикл быстрого сгорания (1927), посвященной расчету индикаторного к.п.д. цикла с учетом зависимости теплоемкости рабочего тела от температуры, влияния остаточных газов и теплообмена со стенками. Обе последние работы имели большое значение не только как теоретические основы построения характеристик двигателей, но и при практическом определении возможных путей повышения эффективности поршневых двигателей. [c.407]

Основными параметрами процесса наполнения, оказывающими наибольшее влияние на коэффициент наполнения г н, являются параметры свежего заряда перед впускными органами (рк и Тк) давление и температура в конце процесса наполнения (ра и Та) давление и температура остаточных газов (рг и Т,) величина коэффициента уг- [c.38]

Первая фаза, определяемая на развернутой индикаторной диаграмме углом Да, и точками 2 и 5, представляет собой период задержки повышения давления. На продолжительность этой фазы оказывают влияние коэффициенты избытка воздуха и остаточных газов, структура молекул топлива, энергия источника зажигания, степень сжатия и нагрузка двигателя. Во время первой фазы сгорает около 6—8% смеси, находящейся в камере сгорания. Продолжительность Первой фазы составляет 4—6° угла поворота коленчатого вала. [c.29]

Зависимость скорости сгорания смеси от степени сжатия объясняется совместным влиянием начальной температуры, начального давления и наличием остаточных газов. Увеличение степени сжатия приводит к повышению температуры и давления в конце сжатия и уменьшению относительного содержания остаточных газов в рабочей смеси, что увеличивает скорость сгорания. [c.32]

Однако при малых остаточных давлениях, когда средняя длина свободного пролета молекул превышает размеры колпака вакуумной камеры (р< Ю" мм рт. ст.), влиянием остаточного газа можно пренебречь (рис. 16). [c.41]

Инертные газы и газы-восстановители не ухудшают внешнего вида покрытия даже при давлении 10" Па. Наибольшее влияние на изменение блеска покрытия оказывает кислород. При увеличении скорости конденсации отрицательное воздействие остаточных газов на внешний вид покрытия ослабляется. [c.55]

Каждая из этих мер содержит ряд положительных факторов, которые приводят к повышению литровой мощности. Так, одно лишь повышение степени сжатия означает повышение среднего индикаторного давления, укорочение пути воспламенения, уменьшение наружной поверхности теплоотвода камеры сгорания и уменьшение вредного влияния остаточных газов. [c.469]

Из этих выражений следует, что коэффициент наполнения зависит от отношения давлений и температур, измеряемых ле-ред впускными органами цилиндра и в начале процесса сжатия, а также от коэффициента остаточных газов. На коэффициент наполнения не оказывают непосредственного влияния условия на впуске в двигатель, т. е. наружные температура и давление, сопротивление фильтров и охладителей воздуха и др. [c.163]

При различных технологических операциях различны и причины, приводящие к неоднородным объемным деформациям, т. е. причины, вызывающие появление остаточных напряжений. В сварочном процессе, например, такими причинами являются температурный цикл сварки, структурные превращения в металле шва и в зонах термического влияния и изменение растворимости газов, окружающих сварной шов. Литейные остаточные напряжения возникают как следствие неравномерного (по объему детали) остывания отливок. При обработке давлением источником возникновения остаточных напряжений может быть неравномерная пластическая деформация. [c.210]

При анализе влияния режима термоциклирования на рост объема алюминиевых сплавов следует учитывать и характер напряженного состояния образцов. С точки зрения образования дислокационных скоплений вблизи включений избыточной фазы эффект темпа смены температуры представляется независимым от ее направления. Поскольку уровень напряжений и пластических деформаций определяется градиентом температур, ускорение нагрева или охлаждения должно оказывать одинаковое воздействие на остаточное увеличение объема при термоциклировании. Вместе с тем интенсифицирующую роль играет лишь ускоренное охлаждение, тогда как при ускоренных нагревах рост образцов меньше, чем при медленных. Исходя из определяющей роли газов следует ожидать обратного эффекта, поскольку при ускоренном нагреве, следующем за быстрым охлаждением, газы не успевают выделиться в порах и остаются в растворе. Необходимо также предположить, что различное влияние ускоренного изменения температуры при нагреве и охлаждении связано и с напряженным состоянием образцов. При ускоренном охлаждении остывающая последней сердцевина образцов окажется под отрицательным давлением и при наличии в ней достаточного количества жидкости, особенно на границах зерен, возможно образование разрывов. При ускоренном же нагреве образца в почти аналогичной ситуации окажутся приповерхностные участки, в результате чего в них возникнут несплошности, сообщающиеся с внешней поверхностью. Поскольку последние при гидростатическом взвешивании образцов оказывались неопределимыми, различие эффективности ускоренных нагревов и охлаждений будет кажущимся. Однако этому выводу противоречат результаты металлографического анализа, согласно которым преимущественное образование трещин в приповерхностных участках образцов при ускоренных нагревах не наблюдается. [c.126]

Важным фактором, оказывающим влияние на процесс сублимации, является глубина вакуума, вернее, парциальное давление активных компонентов остаточной газовой среды, так как известно, что скорость десорбции и разложения вещества в вакууме определяется не только температурой поверхности, но в значительной степени зависит от остаточного давления газа. [c.432]

Влияние присутствия в жидкости большого количества растворенного газа, обладающего высокой растворимостью, еще мало изучено. В отсутствие ядер кавитации оно было бы, вероятно, очень слабым. Но при достаточном числе ядер растворенный газ может значительно повысить эффективное критическое давление, при котором начинается кавитация. В качестве примера рассмотрим работу некоторых реактивных турбин, использующих остаточную энергию рабочего тела (холодная вода, насыщенная углекислым газом при сравнительно высоком давлении) [3]. На направляющих лопатках развивалась интенсивная кавитация, хотя минимальное давление на выходе из турбины было равно атмосферному или несколько превышало его. [c.165]

Деаэраторы типа ДСВ удаляют кислород и углекислоту из воды значительно более эффективно, чем струйные деаэраторы. На рис. 4.16, а показана зависимость остаточного содержания кислорода, а на рис. 4.16, б—остаточного содержания углекислоты в деаэрированной воде в зависимости от удельного расхода выпара. Из этих рисунков видно, что при удельном расходе выпара более 0,5 кг/м его влияние па процесс десорбции газа уменьшается, а при выпаре около 2 кг/м процесс десорбции практически стабилизируется при любой начальной концентрации газа в воде. Деаэраторы типа ДСВ при давлении 0,0075 МПа, удельном расходе выпара более 2 кг/м и температуре деаэрированной воды 303 К обеспечивают глубокое удаление углекислоты и кислорода. Остаточная концентрация кислорода в деаэрированной воде не превышает 10 мкг/кг. В режиме работы деаэраторов ДСВ для подпитки тепловых сетей температура воды может быть увеличена до 343 К, что позволяет уменьшить вакуум до 0,03 МПа при том же качестве десорбции газов. [c.148]

После проведенной оценки влияния каждой составляющей теплопереноса при изменении толщины, авторы приходят к выводу, что в слоисто-вакуумных изоляциях на основе алюминиевой фольги и стеклобумаги СБР-М при свободной укладке слоев основная доля теплопереноса падает на остаточные газы. Но так как Яэфгг есть функция Р, то и Хаф также есть функция Р, где Р — давление остаточных газов, которое согласно проведенным измерениям является функцией толщины. При этом наибольшие значения давлений наблюдаются в средних зонах, поэтому и Яэф.гг в этих зонах наибольшие, а следовательно, наибольшие и Обобщая сказанное, авторы делают заключительный вывод даже в том случае, когда давление среды, в которой находится образец, ниже 1-10-3 Н/м эффективный коэффициент теплопроводности следует рассматривать как функцию температуры и остаточного давления в слоях изоляции, т. е. Яэф=/( , Р). где Р=Р(б). [c.11]

В качестве примера такого влияния рассмотрим зависимость скорости сублимации чистого магния от глубины вакуума. На рис. 196, а—в показаны начальные участки кинетических кривых сублимации металла при изотермических выдержках в вакууме 6,7 мн/м (5-10 5), 67 mkhIm (5-10 ) и 2,66 мкн/м (2-10 мм рт. ст.). Сравнивая кривые, можно заметить, что повышение давления остаточных газов при постоянной температуре ведет к возрастанию продолжительности инкубационного периода. Например, при 350° С длительность инкубационного периода при сублимации магния в вакууме 2,66 мкн м (2-10" мм рт. ст.) составляет 7 мин, при 67 мкн1м (5-10 мм рт. ст.) 70 мин, а при нагреве в вакууме 6,7 мн1м (5-10 мм рт. ст.) инкубационный период настолько затягивается, что экспериментально его измерить не удается (по расчету он становится порядка нескольких сотен часов). [c.432]

Влияние примесных компонентов оказывается не только одной из причин образования дефектов. Статистический характер накопления дефектов в кристаллах совокупности является причиной развития в покрытиях ограниченной текстуры при использовании нжлонных молекулярных пучков. [23]. На рис. 9 показаны полюсные фигуры молибденовых покрытий толщиной 20 мкм на подложках из Al Oj и МогС. Направление пучка составляло 45 по отношению к плоскости подложки. Температура подложки 800—1700 К, скорость роста 0,1 — 6,0 мкм/мин. Давление остаточных газов не превышало 10 Па. Из приведенных полюсных фигур следует, что в покрытиях имеется ограниченная текстзфа [63]. В покрытии, полученном при температуре 1100 К, четко просматриваются окружности, характерные для наклонной аксиальной текстуры, ось которой совпадает с направлением пучка (рис. 9,а). На по.люсной фигуре покрытия, полученного при 1200 К (рис. 9уб), имеются выходы двух таких осей. [c.39]

Давление в цилиндре в конце выпуска выше давления окружающей среды на 0,02- 0,10 ата, так как в процессе выталкивания некоторый перепад давлений расходуется на преодоление сопротивлений в выпускной системе. Отрицательное влияние повышенного давления в камере сжатия состоит в том, что при свободном впуске поступление свежего заряда в цилиндр начинается лишь с момента, когда давление остаточных газов становится меньше давления окружающей среды. Это ухудшает наполнение двигателя. Для осуществления наполнения цилиндра свежим зарядом необходим перепад давлений Ар между внешней средой и цилиндром в целях создания скоростного напора и преодоления сопротивления движению газов во впускной системе. Этот перепад обычно составляет 0,1-5-0,05 ата. Пониженное давление в цилиндре в период впуска приводит к понижению плотности заряда, а следовательно, к уменьшению мощности двигателя. Плотность поступающего заряда уменьшается также за счет его подогрева о стенки впускных клапанов и цилиндра, нагретых от предыдущих циклов. Этот подогрев возрастает по мере повышения нагрузки двигателя. В карбюраторных двигателях часто горючую смесь предварительно специально подогревают во впускнохМ трубопроводе для лучшего испарения топлива. Подогрев заряда, понижая его плотность, оказывает дополнительное отрицательное влияние на мощность двигателя. [c.191]

При проведении процессов роста эпитаксиальных пленок в вакууме, а особенно в непрерывно откачиваемых вакуумных системах, наименее контролируемым и наименее изученным является влияние присутствующих в рабочей камере остаточных газов и паров. При давлении остаточных газов мм рт. ст. поток газовых молекул, бомбардирующих поверхность роста, часто сравним с потоком атомов конденсируемого пара атомов/см - с). Остаточные газы, способные вступать в химические реакции с веществом подложки и входить в рещетку кристалла, оказывают, как правило, вредное влияние на скорость роста, структуру и электрофизические параметры пленок (см. выще разд. 9.3). Влияние же инертных газов, по-видимому, незначительно, а иногда даже может способствовать улучщению характеристик эпитаксиальной пленки. Поэтому выращивание эпитаксиальных пленок из паровой фазы проводится в тщательно дегазированных герметичных системах с остаточным давлением химически активных газов (кислород, углеводороды и др.) не более мм рт. ст. остаточное давление инертных газов может быть порядка 10 мм рт. ст. [c.352]

Можно утверждать, что многие истинные значения свойств твердых тел, определяемые главным образом состоянием их поверхности, до настоящего времени нам неизвестны. Это объясняется большими экспериментальными трудностями получения физически чистой поверхности металла и ее сохранения в течение времени, необходимого для проведения соответствующих наблюдений. К числу таких свойств следует отнести термоэлектронную эмиссию, контактные характеристики металлов (коэффициент трения, схватываемость и т. п.), параметры сублимации, усталостные и другие характеристики. Измеренные в недостаточно глубоком вакууме они в той или иной степени отражают влияние остаточных газов, адсорбированных поверхностью металлов. В вакууме 10 мм рт. ст. частота столкновений молекул газа с поверхностью тела достаточна для возник-новенпя на ней слоя мономолекулярной толщины за 1 сек. Время возможного образования поверхностного монослоя газа при остаточном давлении 1,33 1,33-10 и 1,33-10 мкн1м (10 , 10 и 10 мм рт. ст.) оказывается равным нескольким минутам, суткам и годам соответственно. [c.413]

Дальнейшему развитию теории поршневых двигателей посвящены помещенные в настоящем издании работы О тепловом расчете двигателя ( Техника воздушного флота , 1927, № 2) и Идеальный цикл быстрого сгорания (литогр. издание ВВА им. И. Е. Жуковского, 1927). В первой из работ на основании оригинального расчета цикла, базирующегося на составлении замкнутого теплового баланса, впервые теоретически обосновывается положение о том, что индикаторный к. п. д. правильно отрегулированного двигателя практически не зависит от коэффициента наполнения и внешнего давления и в основном определяется степенью сжатия и коэффициентом потерянного тепла. Некоторые из этих вопросов более подробно анализируются в работе Идеальный цикл быстрого сгорания . Работа посвящена расчету индикаторного к. п. д. цикла с учетом зависимости теплоемкости рабочего тела от температуры, влияния остаточных газов и теплообмена со стенками. Обе работы имели большое практическое значение не только как теоретические основы построения характеристик двигателей, но и при определении возможных путей повышения эффективности поршневых двигателей. [c.310]

Как указывалось выше, цилиндр реального компрессора всегда имеет объем мертвого пространства. Влияние этого объема на рабочий процесс компрессора чрезвычайно сложно и рассматривается в специальных курсах с учетом влияния целого ряда других факторов, отличающих реальный компрессор от идеального (гидравлические сопротивления всасываюшего и нагнетательного трактов, тепловое взаимодействие газа со стенками цилиндров, утечки части газа через неплотности поршневых и клапанных устройств). В общих же курсах термодинамики можно ограничиться рассмотрением влияния объема мертвого пространства на рабочий процесс компрессора, у которого, также как и у идеального, всасывающий и нагнетательный тракты не оказывают гидравлического сопротивления протекающему через них газу в процессах всасывания и нагнетания, не происходит теплового взаимодействия между газом и стенками цилиндров и в течение всего рабочего процесса отсутствуют утечки рабочего тела. В этом сл5гчае рабочий процесс компрессора представится фигурой 1—2—3—4 (рис. 69) и будет отличаться от рабочего процесса идеального компрессора только наличием линии расширения 3-4 остаточного газа, т. е. газа, который к моменту начала хода поршня от левого крайнего положения (точка 3) к правому заполняет объем мертвого пространства и не может быть вытолкнут в нагнетательный трубопровод. На некоторой части хода поршня от точки 3 к точке 4 не происходит всасываний свежих порций газа в цилиндр. Всасывание начинается только после того, как остаточный газ расширится до давления, равного давлению той среды, откуда всасывается газ. Таким образом, появляется нерабочая часть хода поршня, соответствующая объему — v . [c.124]

Кривая BAI относится к двум газопоглотителям, смонтированным на противоположных сторонах вблизи гребешковой ножки ниже слюдяного диска с четырьмя отверстиями диаметром 3,5 мм. Во время распыления газопоглотителей давление поддерживалось по возможности наименьшим, чтобы избежать вреднего влияния остаточных газов Рман =5 0Г ММ рт. СТ.). [c.425]

Для выяснения влияния степени наддува на показатели рабочего цикла были рассчитаны циклы для шести значений давления в начале такта сжатия Рд=0,85 (отсутствие наддува) 1,05 1,25 1,45 1,7 1,9 кГ/см . Принятые величины давления приблизительно соответствуют давлениям наддувного воздуха 1,033 (отсутствие наддува) 1,2 1,4 1,6 1,8 и 2 кГ/см . Были приняты исходные величины, использованные в примере расчета цикла дизеля при разных углах опережения воспламенения (глава III, п. 13), однако со следующими изменениями степень сжатия е = = 13 коэффициент избытка воздуха а=1,6 продолжительность сгорания tp =60° поворота коленчатого вала. Кроме этого, для каждого значения давления начала такта сжатия Ра (давления наддува р были оценены свои давления и температуры остаточных газов р, я к повышение температуры свежего заряда за счет нагрева от горячих стенок АТ [c.216]

Рассматривая выражения (152), (153), (157) и (159), видим, что на коэффициент наполнения влияют давление и темнература Та в конце впуска, температура подогрева заряда Д7 , коэффициент остаточных газов, температура Г,, и давление р,., степень сжатия е, коэффициенты дозарядки и очистки. В свою очередь, указанные величины зависят от ряда факторов и, кроме того, взаимосвязаны ме кду собой. Поэтому наряду с анализом воздействия отдельных факторов на коэффицпенг т) целесообразно расслхатривать совокупность их влияния на него в зависимости от режима работы двигателя. [c.83]

При увеличении пагрузки в карбюраторном двигателе возрастают давление и температура конца процесса сжатия. Одновременно меняется состав смеси, относительное количество остаточных газов и угол опережения зажигания. Совокупное влияние указанных факторов на развитие процесса сгорания и теплообмен газов со стенками приводит к тому, что 2 в исследованных двигателях меняется только в области небольших нагрузок (рис. 75, б). В дизеле с ростом нагрузки (уменьшение а) увеличивается количество впрыскиваемого топлива, что приводит к большей продолжительности фазы догорания, в результате чего По снижается (кривая 7, рис. 75, в). Влияние размеров цилиндра на 2 связано с изменением относительной величины теплопередающей поверхностп. С увеличением размеров цилиндра при неизменном отношении S/D теплопередающая поверхность, приходящаяся на единицу объема, уменьшается, что при прочих равных условиях приводит к понижению П2- Такое же влияние на гга оказывает уменьшение отношения S/D при постоянном V/ . [c.138]

Установка двигателя в конкретных условиях силового агрегата неизбежно связана с созданием сопротивлений на впуске и противодавлениях на выпуске. При этом колебания температуры наружного воздуха могут лежать в пределах от —30° С до 40° С. Если в натурных испытаниях двигателя первые условия выполняются достаточно просто, то изменение температуры воздуха моделируется достаточно сложно. Рассматриваемая математическая модель с одинаковой легкостью реагирует как на изменение сопротивлений газовыхлопных трактов, так и на температурные условия. На рис. 52, а приведены кривые влияния противодавления на основные характеристики того же двигателя, полученные расчетным путем на математической модели. Увеличение противодавления приводит к росту температуры остаточных газов и температуры свежего заряда, а следовательно, к уменьшению плотности самого заряда. Уменьшение веса заряда рабочего цилиндра при одновременном увеличении работы выталкивания отработанных газов приводит к уменьшению среднеэффективного давления цикла и росту удельного расхода топлива. Естественно, что уменьшение заряда при неизменной подаче топлива приведет к росту температуры гйзов и увеличению отдачи тепла в детали цилиндро-поршневой группы. [c.127]

Изменение химического состава гетерофазного сплава в результате сублимации вызывает количественные и качественные изменения в его структурном состоянии. Быстрее всего, конечно, такие изменения наступают в поверхностной зоне материала, но со временем они распространяются на внутренние слои. Исследование влияния вакуумного нагрева [остаточное давление газа изменялось от 67 мкн1м (5-10 ) до 0,133 мкн1м (l 10 мм рт. ст.), а температура от 760° до 980° С] на микроструктуру нержавеющей стали 316 обнаружило значительное изменение фазового состава сплава [398]. Выдержка этой стали при 870° С в течение 3453 ч привела к выделению относительно грубых частиц Х фазы. Первоначально высокая скорость потери марганца — элемента, стабилизирующего аустенит,— явилась причиной появления на ранних стадиях сублимации в припо- верхностной зоне островков феррита, однако дальнейшая выдержка стали 316 в вакууме при 870 и 980° С привела к полному исчезновению феррита. Авторы объясняют повторный переход сплава в у-состояние сочетанием сравнительно низких потерь никеля и больших потерь хрома. Интересно отметить, что при переходе поверхностного слоя образцов в а-состояние скорость сублимации сплава приближалась к скорости сублимации чистого железа. [c.435]

В настоящей статье изложены результаты изучения влияния глубины вакуума в интервале 1 10 —1 Ю " мм рт. ст. на состояние поверхности никеля и бериллиевой бронзы при различных температурах отжига. В литературе по этому вопросу существуют разноречивые данные [5—7]. Нами были получены сравнительные данные о свойствах и степени окисления никеля и бериллиевой бронзы БрБ2 при отжиге их в воздухе, парах воды и вакууме при величине остаточного давления от 1 10 до 1 10 < мм рт. ст., а также в защитных газовых средах. В качестве защитных сред применяли те.книче-ский водород из баллонов и экзотермический газ следующего состава 8—10% Нг 6—8% СОг,- 6—8%С0 остальное азот н пары воды. Температура точки росы 4-25° С. [c.54]

Из слитка вытачивали бруски диаметром примерно 6,35 мм, которые подвергали ковке и протяжке на проволоку. Отношение электросопротивлений 7 298°к/- 1о к проволоки в состоянии поставки соответственно примерно 110. Отжиг и дегазация, а также последующее введение примесей внедрения в определенных заданных количествах производили по методике, разработанной Пауерсом и Дойле [9]. Первая обработка состояла в нагреве образца путем пропускания через проволоку тока большой силы до температуры примерно 2000°С с выдержкой в течение нескольких часов-при остаточном давлении газа <13,3 мкн1м Х X (1 10 мм рт. ст.). После указанной обработки отношение электросопротивлений соответствовало примерно 280 содержание кислорода уменьшилось до 0,0006 0,0003%, а содержание азота составляло 0,0005 0,0003%. Влияние температуры и ос- гат очного давления при обжиге и дегазации на электросопротивление ниобия при низких температурах показано на рис. 1,аиб. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...