Давление в цикле

Среднее индикаторное давление в цикле со смешанным подводом теплоты равно [c.271]

ТИ — топливный насос КС—камера сгорания ГТ — газовая турбина ВК — воздушный компрессор ПД — пусковой двигатель Р — регенеративный подогреватель. Цикл этой установки представлен на рис. 42. Известны параметры Ц = 30° С и = 400° С, а также степень повышения давления в цикле А, = 6. Рабочее тело — воздух [c.156]

Следовательно, для увеличения г),, нужно все процессы цикла, в результате которых производится полезная работа, осуществлять с минимальной степенью необратимости. Рассмотрим с этой точки зрения каждый из процессов цикла. Полезная работа цикла во всех без исключения тепловых двигателях производится в результате адиабатического расширения рабочего тела от наивысшего до наинизшего давления в цикле часть этой работы идет затем на сжатие рабочего тела для перевода последнего в начальное или исходное состояние цикла. Из этого следует, что для того, чтобы полезная работа была по возможности больше, необратимость процесса расширения, обусловленная главным образом потерями на трение, должна быть минимальной, а рабочее тело должно сжиматься так, чтобы затраты работы на сжатие были наименьшими. Малая потеря работы при расширении обеспечивается рациональной организацией процесса расширения и в частности хорошими профилями сопел, в которых расширяется пар или газ. [c.526]

Применение регенерации увеличивает эффективный к. п. д. установки, а также позволяет уменьшить наибольшее давление в цикле без снижения его экономичности. [c.563]

Технические требования, предъявляемые к рабочему веществу, касаются прежде всего величины давлений в цикле. Как уже неоднократно отмечалось, с точки зрения термодинамики существенной является только температура цикла, но так как в случае двухфазного состояния вещества температура однозначно связана с давлением, то выбор рабочего интервала температур оказывается зависящим от величины давления насыщенного пара. Рабочее вещество должно иметь такие свойства, [c.458]

Исследование этой функции на экстремум по КПД дает оптимальную степень повышения давления в цикле = = xS Величина [c.205]

Повышение удельной мощности ГТУ достигается в многоагрегатных ГТУ введением охлаждения рабочего тела в процессе сжатия или подогрева в процессе расширения. Возможно применение обоих этих способов в одной установке (рис. 4.24). Число промежуточных агрегатов, их удельные параметры и температурные условия могут быть различными. На рис. 4.24, а показана схема с тремя компрессорами 1, тремя турбинами б, двумя промежуточными воздухоохладителями 2, одной основной и двумя промежуточными камерами сгорания 5. Основное отличие ГТУ такой схемы (многокамерной) от однокамерной — значительно большая степень повышения давления в цикле, необходимая для получения высоких КПД и удельной мощности ГТУ. КПД многокамерной ГТУ всегда выше, чем однокамерной. [c.206]

К преимуществам замкнутого цикла ГТУ относятся возможность применения твердого топлива отсутствие эрозии и коррозии машин вследствие работы турбин на чистом воздухе или газе возможность повышения начального и конечного давлений в цикле, благодаря чему уменьшается объем рабочего тела и при одной и той же мощности габариты компрессоров и турбин соответственно уменьшаются. [c.377]

Проектные разработки и технико-экономические расчеты позволили выявить две области практически равнозначных оптимальных параметров для блока стационарной АЭС мощностью 1000 Мвт (эл.) с быстрым реактором при использовании двух оптимальных видов топливной композиции твэлов максимальное давление газа в реакторе 150—170 бар, минимальные температурные напоры в регенераторах 15—20 °К, нижнее давление в цикле 1,9—2,1 бар, температура газа на выходе из реактора 700—750 и 530—580 °К (низкотемпературный вариант) и удельная теплонапряженность активной зоны 800—1200 квт/л. [c.5]

Определение этих 10 параметров позволило заметно уменьшить число вариантов, рассчитываемых для идентификации модели (4.1), которая проводилась по методике многокритериальной оценки параметров [65]. При этом использовались, кроме указанных в табл. 4.2, результаты еще 4-экспериментальных режимов с различной настройкой ДС и ДТ (т. е. с варьируемыми Aj, Ас, By, Вс). В качестве добавочных критериев близости модели и устройства принимались времена разгона fp, начала торможения и и цикла tn, соответствующие ускорения бр, 8т и Ец и максимальные значения давлений в цикле— шах pi и max р . Определение исходной области варьирования неизвестных параметров проводилось с помощью содержательного анализа качественного влияния отдельных параметров на выходные кривые (Oi Pi (i) и Pz (t) модели. В результате построена модель, довольно точно отражающая динамику работы привода (рис. 4.4). Исследование этой модели позволило определить причины наиболее часто наблюдавшихся дефектов поворотного стола и выявить его-возможные неисправности, не встретившиеся в экспериментально обследованных станках. Соответственно были построены алгоритмы, выбраны диагностические параметры и т. п., что позволило в несколько раз уменьшить простои станков из-за дефектов поворотного стола (см. разд. 8.1.2). [c.66]

Уменьшение конечного давления р (при неизменных начальных параметрах пара р , t ) вызывает понижение температуры конденсации пара 2, а следовательно, температуры отвода тепла, вследствие чего термический к. п. д. возрастает. При уменьшении конечного давления р от 0,1 до 0,03 ата увеличивается от 0,396 до 0,427, т. е. на 7,5%, а уменьшение р от 1 до 0,03 атд увеличивает г]( почти на 25%. Теоретический предел понижения давления в цикле определяется из условия, чтобы температура конденсации была не ниже температуры окружающей среды. Кроме того, удельные объемы пара с понижением конечного давления возрастают весьма быстро, что может привести к крайне большим габаритам установки. [c.143]

В настоящее время на некоторых наших заводах отрабатываются ГТУ мощностью 50—100 Мет с температурой рабочего тела 1023° К, работающие при давлении 30 ama. На Всесоюзной конференции по газовым турбинам (1963 г.) сообщалось о проекте ГТУ, рабочее давление которой повышено до 130 ama, а температура рабочего тела — до 1073° К. Мощность такой установки доведена до 200 Мет, к.п.д. ее составляет 42 —44%, а проектная стоимость установленного киловатта 35—40 руб. [4, 5]. На той же конференции высказывалось мнение о том, что при повышении давления в цикле (а следовательно, прежде всего в камерах сгорания) до 500 ama при тех же температурах (1023—1073° К) мощность ГТУ может быть повышена до 800—1000 Мет. [c.10]

Предварительная газификация сернистых мазутов более целесообразна в парогазовых установках (ПГУ), где повышенное давление в цикле позволяет существенно интенсифицировать и сам процесс газификации, и процесс очистки его продуктов. [c.269]

Представляет интерес исследовать вопрос об экономически выгоднейшей степени повышения давления в цикле. [c.271]

Так, при очень высокой стоимости топлива экономически наивыгоднейшая степень повышения давления в цикле совпадает с термодинамически выгодным значением этой величины. В реальных условиях, т. е. при невысокой стоимости мазута и при существующей стоимости оборудования, экономически наивыгоднейшая степень повышения давления при начальной температуре газов 1023° К составляет 6 ч- 7, т. е. несколько ниже термодинамически наивыгоднейшей. [c.273]

К. п. д. турбомашин увеличивается с ростом объемного расхода рабочего тела, что повышает к. п. д. установок большой мощности. На рис. 8 дана зависимость к. п. д. (а) и удельного расхода гелия (б) от мощности установки и степени понижения давления в цикле я. Максимальный к. п. д. установки соответствует степени понижения давления в диапазоне 2,0—2,2. С увеличением мощности оптимальная по к. п. д. степень понижения давления уменьшается, так как снижается температурный напор в регенераторе. С точки зрения уменьшения удельного расхода газа и габаритов оборудования ГТУ следует выбирать большие степени понижения давления в цикле. [c.28]

На рис. 9 поданным работы [26] приведена зависимость к. п. д. цикла на углекислоте с однократным промежуточным охлаждением от среднелогарифмического температурного напора регенератора и давления перед компрессором низкого давления при следующих исходных данных температура газа перед турбиной 700° С температура газа перед компрессором 20° С внутренний относительный к. п. д. турбины 0,9 адиабатический к. п. д. компрессоров 85,5% суммарная относительная потеря давления в цикле 9% степень понижения давления в турбине 3,6. [c.28]

Рис. 9. Зависимость к. п. д. угле-кислотного цикла от минимального давления в цикле и температурного напора в регенераторе
Расчеты выполнены при следующ,их условиях суммарная относительная потеря давления в цикле 14% внутренний относительный к. п. д. турбины 0,88 к. п. д. компрессора 0,85 к. п. д. насоса 0,80 минимальный температурный напор в регенераторе 20° С. [c.31]

Среднее индикаторное давление в цикле с подводом теплоты при р == onst определяется из формулы [c.268]

Термический к. п. д. цикла ГТУ с подводом теплоты при и = = onst в результате регенерации теплоты также возрастает. Применение регенерации позволяет уменьшить наибольшее давление в цикле без снижения экоиомичиости цикла. [c.287]

Газовая турбина работает по циклу с подводом тепла при р — onst без регенерации (см. рис. 39). Известны степень повышения давления в цикле А = pjpi = 7 и степень предварительного расширения р = vjv = 2,4. Рабочее тело — воздух. [c.156]

Из выражения (12.3) видно, что термический к. п. д. цикла с подводом теплоты при о = onst зависит от степени сжатия и показателя адиабаты k рабочего тела, совершающего цикл. Уравнение (12.3) показывает, что с увеличением степени сжатия термический к. п. д. растет. Зависимость = f (е) для различных k представлена на рис. 12.5. Из этой зависимости видно, что с увеличением степени сжатия выше значений 10-ь12 темп возрастания уменьшается. Отсюда следует, что степень сжатия больше чем lO-f-12 применять нецелесообразно, так как значительно возрастает максимальное давление в цикле. [c.156]

В парокомпрессорных холодильных установках в основном осуществляются те же процессы, что и в воздушной холодильной машине. Но благодаря тому, что рабочее тело цикла — низкоки-пящая жидкость, можно холодильный цикл расположить в двухфазной области состояний, в которой изобарные процессы теплообмена будут протекать изотермически. Кроме того, понижение давления в цикле можно осуществить не в детандере, а в дроссельном вентиле, в котором процесс дросселирования влажного пара сопро- [c.182]

Рис. 16.4. К доказа-тельству независимости у 1 от степени повышения давления в цикле
В реальных поршневых ДВС максимальное давление рабочего тела в цилиндре в процессе сгорания не превышает 10 МПа, максимальная степень сжатия не превышает 25. Для уменьшения максимального давления в цикле подвод теплоты осуществляется не по изотерме 7 i = idem (см. рис. 10.1, линия аЬ), а по изохоре аф или по изобаре аай. Для уменьшения степени сжатия в цикле отвод теплоты в реальных ДВС осуществляют не по изотерме 72 = idem (см, рис. 10.1, линия d), н по изохоре id. [c.134]

Наиболее распространенным хладагентом является аммиак, обеспечивающий достаточно высокие холодильные коэффициенты и относительно невысокие давления в цикле. Однако из-за токсичности аммиака в последнее время широкое применение получили фрео-ны (в частности, фреон-12), которые нетоксичны и невзрывоопасны. По термодинамическим свойствам фреон-12 близок к аммиаку, хотя меньшая его удельная теплота парообразования обусловливает больший расход хладагента. [c.136]

Среднее индикаторное давление в цикле с подводом тепла при 1 = onst определяется из равенства [c.386]

На рис. 12-42 изображены те же циклы при одинаковых Р и < 2. Поскольку площадь цикла, т. е, его работа в случае подвода тепла при K= onst, оказывается большей, чем при p = onst, то, очевидно, и к. п. д. цикла с подводом тепла при V= onst будет больше. Следует отметить, что е обоих рассматриваемых случаях максимальное давление в цикле с изохорическим подводом тепла является более высоким, чем в цикле с изобарическим подводом тепла. [c.412]

Практический предел понижения давления в цикле определяется из условия, чтобы температура насыщения при конечном давлении р2 была не ниже температуры окружающей среды, иначе передача окружающей среде тепла, выделяющегося при конденсации пара, будет невозможна. Однако в действительности достичь и этого предела не удается. Это обусловлено прежде всего тем, что для более или менее интенсивного теплообмена между конденсирующимся паром, отдающим тепло, и средой, воспринимающей это тепло, должна существовать конечная разность температур. Кроме того, конденсирующийся цар, как правило, отдает тепло н< непосредственно окружающей среде, а некоторому Промежуточному телу (чаще всего воде, протекающей по трубам конденсатора), количество которого конечно. Вследствие этого промежуточное тело в процессе теплообмена нагревается, что заставляет еще более увеличивать температуру конденскрующегося пара. [c.439]

Эксергетические потери в турбине вычисляются по формуле (744) Пт — Т о (5д — 8г) и изображаются пл. сЬцй на бТ-диаграмме. Эти потери можно выразить через степень повышения давления в цикле и [c.378]

Теплоноситель N264 в жидкой фазе последовательно сжимается в бустерном 6 и питательном 7 насосах до максимального сверхкритического давления в цикле, за- [c.33]

ЦТА, отличаются небольшими затратами энергии на прокачку газообразного теплоносителя, что при коротком контуре его циркуляции в двухконтурной ЗГТУ с жидкометаллическим теплоносителем позволяет существенно снизить потери давления в цикле. [c.159]

Были учтены также потери давления в цикле сопротивление газового тракта ГТУ было принято равным 10 000 Па, что при скорости газа (в том числе в контактном аппарате) менее 20 м/с и коэффициенте сопротивления 2—4 обеспечивает некоторый запас мощности на прокачку газа. На рис. 5-19 приведены результаты расчета Z в функции от нижнего давления цикла Pi при различной мощности ЗГТУ —от = 0.1 до N = 1000 МВт. Там же приведено поле значений = = 1,3 4-2,8, соответствующих минимуму Z. ЗГТУ мощностью Л/ = 10 МВт имеет следующие основные показатели нижнее давление цикла Pi = 60-10 Па верхнее давление цикла Р = 102-10 Па степень повыщения давления п = = 1,7 наименьшую температуру цикла Ti = 300 К (27°С) наибольшую температуру цикла 7 з= 1023К (750 °С) КПД с учетом сопротивления Tie = 0,46 себестоимость электроэнергии Z = 0,51 коп/(кВт-ч), в том числе топливная составляющая 85 % от Z. [c.161]

В результате решения задачи (9.6). .. (9.10) было установлено, что максимальный КПД ПТУ первой схемы составляет 0,224, а Р2 opt и р4 opt соответственно равны 9194 и 3370 Па. При оптимальных значениях рг и р4 максимальный КПД первой ступени турбины достигает 0,739 (d opt = 0,0218 м at opt = 0,198 рад с. а opt = 0,985 ttopt = 453 об/с) второй ступени — 0,788 (d opt 0,0697 м, 06/ opt 0,208 рад, 6 opt = 0,793 fiopt = 70,3 об/с), а максимальное давление на выходе из конденсирующего инжектора — 7,697 10 Па (Fp. д opt = 1,486-10 д opt = = 0,204 рад //д opt == 2,158) и практически совпадает с наибольшим давлением в циклах установки. [c.164]

В общем случае к. п. д. газотурбинной установки замкнутого цикла (ГТУЗЦ) зависит от начальных и конечных параметров газа, к. п. д. турбомашин, относительных потерь давления в цикле и температурного напора в ре- [c.27]

На рис. 7 по данным работы [118] показана зависимость к. п. д. ГТУЗЦ мощностью 50 МВт с двумя промежуточными охладителями от температуры газа перед турбиной и степени понижения давления при условиях внутренний относительный к. п. д. турбины = 0,89 адиабатический к. п. д. компрессоров г] = = 0,85 механический к. п. д. = 0,98 к. п. д. электрогенератора Пг = 0.97 температурный напор в регенераторе Atp = = 25° С суммарная относительная потеря давления в цикле 8% температура газа перед компрессорами 20° С. Как видно из [c.27]

Необходимо подчеркнуть, что к. п. д. ГТУЗЦ в значительной мере зависит от температурного напора в регенераторе, а также от области реализации цикла — удаленности процесса от пограничной кривой. Так при реализации циклов на углекислоте с повышением давления в цикле процесс сжатия в компрессорах приближается к линии насыщения, что ведет к уменьшению работы сжатия и росту полезной работы цикла. [c.28]

При небольших температурных напорах в регенераторе к. п. д. понижается с ростом минимального давления в цикле, а при ipes = 20-v-30° С при минимальном давлении 30-10 Па наблюдается обратная зависимость. При температурном напоре в регенераторе 50° С возможно увеличение к. п. д. углекислотного цикла по сравнению с гелиевым циклом примерно на 2,5% (абсолютных). При понижении начальной температуры эта разность [c.28]

На рис. 10, а показан простой цикл низкокипящего рабочего тела с конденсацией. Основные элементы этого цикла /—2 — конденсация 2—3 — сжатие рабочего тела в жидкой фазе до максимального давления в цикле 3—4 — подогрев в регенера- [c.29]

Смотреть страницы где упоминается термин Давление в цикле : [c.565] [c.580] [c.134] [c.527] [c.111] [c.411] [c.141] [c.607] [c.127] [c.180]

Двигатели Стирлинга (1986) -- [ c.418 ]

ПОИСК

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...