Поверхность зуба, — Контактная линия

Поверхность зуба, в Контактная линия 135 [c.429]

Согласно вышеуказанному отклонение направления зуба характеризуется отклонением направления боковой поверхности зуба по контактной или по винтовой линии от заданного направления по всей длине зуба. Линия контакта у прямого зуба должна быть параллельна оси колеса в рабочей зоне профиля зуба. [c.446]

Предельное отклонение направления боковой поверхности зуба по контактной или винтовой линии в пределах рабочего эвольвентного участка зуба от заданного направления, отнесенное ко всей длине зуба и выраженное в линейных единицах [c.550]

Непрямолинейность контактной линии АЬп проверяется с помощью накладных контактомеров прямолинейности (фиг, 78), базой измерения которых является зубчатый венец проверяемого колеса, по впадинам которого устанавливается сменная опорная призма. Опорная призма имеет форму зуба прямобочной рейки с углом профиля 40°. Одна из боковых поверхностей призмы расположена параллельно измерительной поверхности наконечника. Для определения измерительный наконечник прибора, предварительно приведенный в контакт с боковой поверхностью зуба, передвигают вдоль контактной линии зуба. Непрямолинейность контактной линии зуба вызовет колебание наконечника. Через систему рычагов эти колебания фиксируются отсчетной частью прибора. [c.168]

Расчет закрытых зубчатых передач на выносливость рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям основан на формуле Герца. Эта формула служит для определения максимального нормального напряжения в точках средней линии контактной полоски в зоне соприкосновения двух круговых цилиндров с параллельными образующими (рис. 3.1). При выводе формулы были приняты допущения материал цилиндров идеально упругий, в точках контакта он находится в условиях объемного напряженного состояния — трехосного сжатия наибольшее (по модулю) напряжение сжатия — главное напряжение сТз — принято обозначать при эллиптическом законе распределения давления по щирине площадки контакта [c.28]

Установлено 12 степеней точности зубчатых колес и передач, обозначаемых в порядке убывания точности от 1 до 12 (ГОСТ 1643—81). Каждой степени точности соответствуют нормы кинематической точности, ограничивающие погрешность углов поворота колес нормы плавности работы, ограничивающие неравномерность хода колес за один оборот нормы контакта зубьев, определяющие полноту прилегания рабочих поверхностей зубьев между собой. К показателям норм кинематической погрешности относятся накопленная погрешность шага по зубчатому колесу, радиальное биение зубчатого венца, колебание длины общей нормали и т. п. к показателям норм плавности работы — местная кинематическая погрешность, отклонение шага, погрешность профиля зуба и т. п. к показателям норм контакта зубьев — суммарное пятно контакта, погрешность направления зуба, погрешность контактной линии и т. д. Установлено шесть видов сопряжений зубчатых колес в передаче, которым соответствуют нормы бокового зазора, независимые от степеней точности зубчатых колес. Показателями, обеспечивающими гарантированный боковой зазор, являются отклонения межосевого расстояния, отклонение длины общей нормали, отклонение толщины зуба и др. [c.160]

Под отклонением направления зуба ДВо понимается отклонение направления боковой поверхности зуба по контактной или винтовой линии в пределах рабочего эвольвентного участка зуба от заданного направления, отнесенное ко всей длине зуба и выраженное в линейных единицах (фиг. 175). Линия контакта у прямого зуба должна быть параллельна оси колеса в рабочей зоне профиля зуба. У ко- [c.207]

Плоскость, проходящая через линии зацепления различных торцовых сечений (параллельно осям передачи, фиг. 20), называется плоскостью зацепления. Эта плоскость пересекается с боковой поверхностью зубьев по прямым линиям, называемым контактными линиями, так как по ним в данном положении колес соприкасаются сопряженные зубья. В прямозубых колесах контактные линии [c.22]

Комплексной оценкой правильности изготовления и монтажа зубчатой передачи является отпечаток на контактной поверхности зубьев, полученный проворачиванием колес. Площадь отпечатка должна составлять 70—80% рабочей поверхности и размещаться симметрично по длине зуба в средней части профиля. Для оценки точности монтажа зубчатых цилиндрических и конических колес замеряют зазор по контактной линии зубьев, боковой и радиальный зазоры, толщину зуба. Зазор контактной линии нормируется в зависимости от класса точности передачи зубчатых колес, а радиальный и боковой зазоры и толщина зубьев должны быть указаны в рабочих чертежах зубчатой пары. [c.57]

Прямозубые колеса применяют преимущественно при невысоких и средних окружных скоростях (см. стр. 164), при большой твердости зубьев (когда динамические нагрузки от неточностей изготовления невелики по сравнению с полезными), в планетарных передачах, в открытых передачах, а также при необходимости осевого перемещения колес для переключения скорости (коробки передач). Косозубые колеса применяют для ответственных передач при средних и высоких скоростях. Объем их применения —свыше 30 % обт.сма применения всех цилиндрических колес в машинах и этот процент непрерывно возрастает. Косозубые колеса с твердыми поверхностями зубьев требуют повышенной защиты от загрязнений во избежание неравномерного износа по длине контактных линий и опасности выкрашивания. [c.155]

Интерференция в рабочем зацеплении отсутствует, если использовать конгруэнтную производящую пару. Производящая пара обеспечивает касание боковых поверхностей зубьев по линии, так как совпадают станочные мгновенные контактные линии. [c.357]

Усталостное разрушение (выкрашивание) рабочих поверхностей зубьев — основной вид разрушения зубьев закрытых передач. Возникает под действием переменных контактных напряжений Оц, вызывающих усталость материала зубьев. Обычно разрушение начинается вблизи полюсной линии на ножках зубьев, где возникает наибольшая сила трения, способствующая образованию микротрещин. При перекатывании зубьев масло запрессовывается в трещины и, находясь под большим внешним давлением, вызывает выкрашивание частиц металла (см, рис, 3,3), На поверхности зубьев образуются раковины (рис, 3.103, а), нарушающие условия возникновения сплошной масляной пленки, появляется металлический контакт, что приводит к быстрому износу и задиру зубьев. [c.349]

Расчет на контактную прочность зубьев червячного колеса. Этот расчет должен обеспечивать не только отсутствие усталостного разрушения поверхностей зубьев, но и отсутствие заедания. По аналогии с расчетом зубчатых передач наибольшее контактное напряжение определяют по формуле (3.2). Расчетная нагрузка на единицу длины контактной линии [c.387]

Если линию М,,М (см. рис. 10.3, а), образующую эвольвентную поверхность, расположить под углом по отнощению к линии ВВ касания производящей плоскости Q с основным цилиндром, то при ее обкатывании получим винтовую эвольвентную поверхность. Часть ее 2 (см. рис. 10.3, в), ограниченную цилиндрической поверхностью верщин 5, используют в качестве рабочей поверхности зуба косозубого колеса. Постоянство передаточного отношения пары косозубых колес обеспечивается благодаря их сопряженности в любом торцовом сечении. Так как боковые поверхности сопрягаемых эвольвентных зубьев (рис. 10.5) образуются одной и той же прямой при обкатывании ее по двум основным цилиндрам радиусов гы и гь2, ТО ИХ линия контакта К К тоже является прямой линией. На плоскости зацепления 6162 2 1. как и на основном цилиндре, контактная линия расположена под углом р ,. На поверхностях цилиндров, соосных с основным цилиндром, углы наклона линии зуба отличаются от р они тем меньше, чем больше диаметр цилиндра. [c.98]

На рис. 8.6 показаны контактные линии, лежащие на боковой поверхности зубьев колеса цилиндрической передачи (б) и глобоидной передачи (в ), а также изображены проекции [c.170]

Контактная прочность и прочность на изгиб зубьев у косозубых колес выше, чем у прямозубых, так как а) радиусы кривизны эвольвент профилей зубьев в нормальном сечении больше, чем у прямозубых колес, б) косые зубья быстрее прирабатываются, в зацеплении находятся две пары зубьев, при этом удельная нагрузка уменьшается, в) на боковой поверхности зуба контактная линия располагается наклонно, зубья входят в зацепление постепенно, изменение нагрузки происходит плавно. [c.181]

Ограниченная нагрузочная способность объясняется тем, что контакт зубьев происходит по линии (практически по узкой площадке), расположенной вдоль зуба (рис. 9.39). Вследствие малого приведенного радиуса кривизны рабочих поверхностей зубьев возникают значительные контактные напряжения, ограничивающие контактную прочность зубьев. [c.218]

Процесс передачи нагрузки. После приработки точечный контакт распространяется по высоте зуба и располагается по полоске /, почти перпендикулярной к направлению зуба (рис. 3.51, б). Вследствие больших радиусов кривизны поверхностей зубьев в плоскости, перпендикулярной к контактной линии, под нагрузкой пятно контакта 2 распространяется на значительную площадь. [c.272]

Расчет зубьев на контактную прочность. Расчет на выносливость по контактным напряжениям основан на использовании решения задачи о напряженном состоянии статически сжатых цилиндрических тел. Максимальные контактные напряжения на поверхности цилиндров определяются по формуле Герца (2.121). Ввиду того, что выкрашивание возникает в районе полюсной линии, в формулу Герца нужно подставить приведенный радиус кривизны для коп- [c.297]

Компоненты силы давления в зацеплении косозубых цилиндрических колес. Зубчатое зацепление представляет собой высшую кинематическую пару с линейным или точечным контактом. Чтобы оценить работоспособность такой пары, нужно знать контактное напряжение Оя, а для этого необходимо уметь находить интенсивность давления, нормального к боковой поверхности зуба, приходящегося на единицу длины линии контакта. Это распределенное давление изображает действие на рассматриваемое колесо другого колеса передачи. Нужно также найти и равнодействующую этого распределенного давления, чтобы в дальнейшем определить нагрузку на валы и опоры. [c.252]

Линия касания зубьев (контактная линия) у прямозубых колес параллельна образующей цилиндра, и условия зацепления этих колес во всех параллельных плоскостях, расположенных перпендикулярно к осям вращения колес, совершенно одинаковы. Поэтому при изучении процесса зацепления прямозубых колес достаточно рассматривать зацепление их в одной торцовой плоскости, Образующая же АС косого зуба в процессе обкатки цилиндра плоскостью Q всегда имеет только одну контактную точку с поверхностью цилиндра и оставляет след на этой поверхности в виде винтовой линии. Эта винтовая линия служит основанием для образования эвольвентной винтовой поверхности зуба. Линией пересечения боковой поверхности косого зуба концентрическими цилиндрическими поверхностями различного радиуса является винтовая линия. [c.220]

Исследование червячных передач с выпукло-вогнутыми контактными поверхностями. Нагрузочная способность и к. п. д. червячной передачи в значительной мере зависят от характера касания сопряженных поверхностей витков червяка и зубьев колеса. В последнее время получают распространение передачи нового вида, в которых вогнутая винтовая поверхность червяка касается выпуклой поверхности зубьев колеса. Расположение линий контакта этих поверхностей червячг10й пары благоприятствует образованию масляной пленки между пими. В результате этого червячные передачи с новым видом зацепления обладают более высокой нагрузочной способностью и большим к. п. д., чем архимедовы или эвольвентные передачи. [c.66]

Для расчета передач с цилиндрическими зубчатыми колесами (рис. 3.2) на выносливость рабочих поверхностей зубьев по контактным напряжениям пользуются формулой (3.2) максимальное нормальное напряжение принято обозначать индекс Н (лат.) соответствует первой букве фамилии знаменитого физика Нег1г а нагрузка на единицу длины контактной линии зубьев [c.29]

Кратчайшее расстояние между вершиной зуба и основанием противоположной впадины сопряженного зубчатого колеса (рис. 1) Составляющая скорости перемещения поверхности ауба относительно контактной линии по нормали к посшедпей Дуга закругления от рабочего профиля зуба к его ленточке Дуга закругления от торца зуба к его ленточке [c.24]

После выполнения проектного расче-та, учитывая, что основным видом разрушения закрытых зубчатых передач является усталостное выкрашивание (пит-тинг) поверхности зубьев вблизи полюсной линии, переходят к проверочному расчету на контактную выносливость. [c.63]

Последовательное расположение контактных линий (/, 2, 3...) в процессе зацепления червячной пары показано на рис, 9.9. Там же показаны скорости скольжения, направление которых близко к направлению окружной скорости червяка, см. рис. 9.6 и формулу (9.8). В заштрихованной зоне направление почти совпадает с направлением контактных линий условия смазки здесь затруднены. Повтому при больших нагрузках в этой зоне начинается заедание, которое распространяется па всю рабочую поверхность зуба. [c.180]

Составьте условные обозначения и приведите определения для следующих групп параметров зубчатых колес а) диаметры окружности основной, начальный, делительный, вершин и впадин б) шаг основной торцовой окружной, нормальный, осевой по делитель1гой и начальной окружностям, а также угловой шаг б) модуль торцовый, окружной, нормальный по делительной и начальной окружностям г) боковая поверхность и профиль зуба, контактная линия и пятно контакта зубьев д) шестерня, колесо межосевое расстояние, измерительное межосевое расстояние е) профильная модификация зуба и ее виды [c.176]

Глобоидные передачи. Несущую спо собность червячных передач можно существенно повысить, если выполнить червяк и колесо глобоидными (рис. 11.16, 11.17). При этом увеличиваются числа зубьев в зацеплении, приведенные радиусы кривизны и контактные линии а чаиеп.леиии располагаются под большим углом к направлению скорости скольжения, что у. уч-шает условия для образования масляных клиньев в зацеплении. Несущая способность глобоидных передач при условии точного изготовления и надлежащего охлаждения около полутора раз больше, чем передач с цилиндрическими червяками с линейчатыми рабочими поверхностями. [c.246]

Точке контакта /< двух плоских эвольвентных профилей (рис. 10.2) соответствует в пространстве контактная линия К К (рис. 10.4) на поверхностях зубьев, которая в прямозубой цилинд- [c.97]

В эвольвентном зацеплении взаимодействие рабочих поверхностей зубьев происходит по прямой линии. Поэтому при неточности взаимного расположения колес или их деформации под нагрузкой плотность контакта зубьев становится неравномерной, что приводит к концентрации дав.оений на определенных участках контактных линий. Кроме того, радиусы кривизны рабочих поверхностей зубьев, которые определяют нагрузочную способность зубчатого механизма, зависят от диаметра основного цилиндра колеса чтобы увеличить радиусы кривизны, нужно увеличивать диаметры колес. Для того, чтобы избежать указанных недостатков, применяют зацепление с теоретически точечным контактом взаимодействующих зубьев, который за счет придания зубьям соответствующей формы под нагрузкой превращается в контакт по площадке. [c.119]

Для обеспечения в зацеплении линейного контакта применяют специальные способы нарезания зубьев. Для увеличения суммарной длины контактных линий и улучшения условий работы зацепления начальным поверхностям придают форму, способствующую увеличению взаимного охвата их (рис. 13 2). В червячной паре (рис. 13.2, а) цилиндрический червяк охватывается червячньш /со.7е-сом в пределах дуги 2у, в глобоидной (рис. 13.2, б) — кроме того, колесо охватывается глобоидным червяком в пределах дуги 2v . Однако особенностью всех этих зацеплений независимо от вида контакта элементов зацепления — точечного или линейчатого — остается скольжение их в направлении мгновенной оси вращения. [c.144]

Применением ведущей шестерни с малым числом зубьев, вплоть до 21 = 1, и нарезанием зубьев парного колеса с помощью инструмента, точно соответствующего параметрам этой шестерни, получают зацепление с криволинейчатым контактом. Ведущая шестерня с малым числом зубьев приобретает вид винта, зубья — витков и называется червяком, а механизм — червячным. Для увеличения длины контактных линий поверхностям вершин зубьев придают вогнутую форму, благодаря чему колесо охватывает червяк. [c.146]

Свойства червячных зацеплений в значительной мере определяются условиями образования масляного слоя, отделяюгцего поверхности витков червяка от зубьев червячного колеса. Эти условия зависят от угла ф между направлением контактных линий и скоростью относительного движения контактирующих элементов. Чем ближе этот угол к л/2, тем лучше условия для возникновения масляного клина. Для разных точек на поверхности зубьев углы г ) отличаются весьма значительно. Так, вблизи средней торцовой плоскости червячного колеса угол г(5 близок к нулю и, следовательно, условия для образования масляного клина в этой зоне неблагоприятны. Это является недостатком передач с цилиндрическим червяком. [c.154]

Смещением в червячной паре добиваются исключения из зацепления участков контактных линий с неудо л тв ригельными условиями возникновения масляного клина. Наиболее неблагоприятна в этом отношении точка 17 касания начальных цилиндров червяка и червячного колеса. Если при мещении обеспечить да[ 71 или /1 > (см. рис. 13.12, б), то зона вокруг этой точки будет из зацепления исключена, что приведет к улучшению формы и положения контактных линий. При этом изменяется поле зацепления 5. У червячной пары со смещением создаются лучшие условия образования масляного клина, благодаря лучшей форме линий контакта поверхностей витков червяка и зубьев колеса, располагающихся под большими углами к векторам стносигельной скорости. [c.155]

На поверхности зуба (рис. 13.15, а) глобоидного колеса можно выделить три характерные части. На участке II поверхность зуба является огибающей поверхности витка червяка, на ней располагаются контактные линии. На участках I и III поверхность зуба является линейчатой и воспроизводится режущей кромкой инструмента контактные линии на этих участках отсутствуют. Линия АВ, общая для участков II и III, смыкание которых происходит с переломом, находится в средней торцовой плоскости Q. В этой плоскости все зубья червячного колеса, охватываемые червяком, контактируют G червяком по этой линии на всей рабочей высоте витков. Часть зубьев червячного колеса, охватываемых червяком, помимо касания в главной плоскости имеет еще одну контактную линию, перемещающуюся по участку II поверхности зуба (некоторые положения этой линии /, 2, 3 показаны на рис. 13.15, а). Все контактные линии располагаются в направлении к центру колеса, вследствие чего векторы скорости скольжения образуют с ними углы ф, близкие к 90°, что способствует образованию >атойчивого масляного клина и определяют по сравнению с цилиндрическими червячными механизмами более высокую работоспособность. Геометрическое [c.157]

Рис. 28. Косозубое зубчатое зацепление а) — образование поверхностей развертывающихся геликоидов [П — плоскость, касательная к двум основным цилиндрам Q и Qг (цилиндр Q2 на рисунке не показан) ВВ — линия, параллельная осям колес АА — прямая, образующая поверхности геликоидов — угол наклона зубьев по основным цилиндрам — угол зацепления в торцовой плоскости а — начальная точка зацепле-аия] 6) — зацепление двух зубьев в промежуточном положении РС — контактная линия

Расчет передач на контактную прочность. Для передачи с одной линией зацепления со стальными улучшенными колесами, установленными неконсольно, при твердости рабочих поверхностей зубьев не выше НВ 320 крутящий момент на шестерне Л4щ определяется по формуле [10] [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...