см также торможения

Потенциал 330 Электрическое торможение 410 Электродвигатели—см. также Асинхронные двигатели Двигатели постоян- [c.557]

При внезапном торможении возможно возникновение усилия Ттах = 2Т. См. также [0.1, 291. [c.447]

Наклеп. При пластической деформации поликристаллического металла изменяются его форма и размер. Это изменение связано с изменением формы зерен. Поэтому при пластической деформации металл претерпевает и структурные изменения, что ведет к изменению его свойств. В деформируемом металле с увеличением степени деформации увеличиваются его прочностные характеристики, т. е. изменение структуры металла в процессе пластической, деформации приводит к его упрочнению или наклепу. Упрочнением называется увеличение сопротивляемости сдвигу вследствие накопления (повышения плотности) дислокаций при пластической деформации. Продвижение дислокаций по кристаллу затрудняется в связи с накоплением их у препятствий — точечных дефектов кристаллов, дислокаций, границ зерен и т. п., в результате чего плотность дислокаций значительно возрастает. Так, предельная плотность дислокаций в упрочненном металле составляет 10 —10 на 1 см площади. Упрочнение вызывается также торможением дислокаций в связи с измельчением зерен, искажением решетки металла, возникновением напряжений. Осо- [c.15]

Во всех случаях срыва электрического торможения (исчезает ток якорей, загораются лампы ГВ, ТД и др.), а также при переводе рукоятки крана машиниста в положение экстренного торможения илн в случае срыва стоп-крана в составе (т. е. при давлении в магистрали поезда ниже 2,8—2,9 кгс/см ) электрическое торможение автоматически замещается воздушным. [c.173]

Как и в случае плоскопараллельного движения, по прямой СО на тело может действовать дополнительная сила Т, которую по-прежнему назовем силой тяги . Введение этой силы используется для обеспечения некоторых заданных классов движений (при этом Т - реакция возможных наложенных связей). В случае отсутствия внешней силы Т тело совершает пространственное свободное торможение в сопротивляющейся среде (см. также главу 7). [c.237]

В рассматриваемом примере кадры торможения для участков О—1, 1—2, 2—3, 4—5, 5—5, 5—О введены в табл. Х1-9 (см. также табл. Х1-8). Время, [c.352]

В области торможения потока и в областях возвратных течений, т. е. там, где ы- 0, и—>-0, последнее ограничение является доминирующим (см. также разд. 5.5.3). [c.355]

Различают непрерывный и линейчатый спектры рентгеновских лучей. Последний ( характеристические лучи ) образуется при больших напряжениях на трубке. При возрастании напряжения смещается также коротковолновая граница непрерывного спектра (рис. 2), причем Хрр /и (см 8.5). Непрерывный рентгеновский спектр связан с появлением электромагнитного импульса при торможении ускоренного электрона в теле антикатода. При увеличении скоростей бомбардирующих электронов возникают добавочные процессы, которые интерпретируются как переходы между внутренними оболочками атомов, связанные с выбиванием одного и внутренних электронов. [c.13]

Па рас = 0,4135 кг/м Т = 223,2 К = 299,5 м/с. Известно, что Ср = 1002 м /с2. По этим данными числу = У= 16,7 рассчитаем параметры воздуха непосредственно за прямой частью ударной волны, а также в точке полного торможения на сферическом носке (см. решение задачи 10.16). [c.495]

Полученные важные выводы установлены с помощью одномерной гидравлической теории, причем очевидно, что в рамках такой теории эти выводы верны и тогда, когда камера сгорания вообще не цилиндрическая. Подчеркнем, что снижение гидравлических потерь и выгодные условия подвода тепла в камере сгорания соответствуют процессу, в котором в пределе скорость газа относительно камеры равна нулю. В связи с этим, а также в связи с необходимостью организовать сгорание впрыскиваемого топлива в движущемся воздухе требуется поступающий в камеру сгорания воздух предварительно затормозить. Предварительное торможение воздуха можно осуществить частично или полностью с помощью диффузора, расположенного перед камерой сгорания. В сверхзвуковом полете для этого нужно применять специальные диффузоры для торможения сверхзвуковой скорости (см. выше стр. 96). [c.100]

Указанное явление многократно наблюдалось экспериментально не только в довольно очевидных случаях армированных смол, но и, например, в направленно кристаллизованных эвтектических сплавах [41, 80]. Отклонение трещины отмечалось также в слоистых материалах [26, 60, 5], где было получено значительное увеличение вязкости разрушения за счет механизма поворота трещины. Для изотропных материалов необходимое отношение прочности на растяжение к межслойной сдвиговой прочности равно примерно четырем. Для большинства сортов древесины это отношение около шести, в то время как для крайне анизотропных материалов типа углепластиков величина отношения может достигать 11 (см. [50]). Это означает, что для безусловного возникновения расслаивания, действующего как механизм торможения трещины в современных сильно анизотропных композитах, межслойная сдвиговая прочность должна быть довольно низкой. Это может быть допустимым в некоторых конструкциях, испытывающих воздействие простого растяжения, но при необходимости сопротивления двухосному нагружению невозможно одновременно достигнуть удовлетворительной прочности и нечувствительности к надрезам. [c.466]

Для нормальной работы механизма поворота и создания одной и той же величины замедления при работе с различными грузами на различных вылетах тормоз этого механизма должен быть управляемым. В этом случае тормозной момент пропорционален усилию рабочего и может изменяться в весьма широких пределах и создавать плавное торможение. Для устранения толчков, возникающих при автоматическом замыкании тормоза при выводе контроллера в нулевое положение, можно рекомендовать схему управления электромагнитом тормоза, включенного независимо от электродвигателя и выключаемого с помощью специальной кнопки управления по желанию крановщика. Таким образом обеспечивается возможность свободного выбега механизма при обесточенном двигателе, и тормоз приводится в действие после значительного уменьшения скорости. Возможно также применение тормозов с двухступенчатым торможением (см. фиг. 54), при которых в первом этапе торможения развивается малый тормозной момент, обеспечивающий плавное замедление поворотной части крана, а на второй ступени с большим тормозным моментом торможение начинается только при значительном снижении скорости. [c.369]

Если вместо текущего времени т в критерий Фурье подставить фиксированный отрезок времени, равный времени торможения т , то критерий Фурье становится также критерием, характеризующим мощность теплового источника на поверхности трения [см. уравнения (133) и (87)]. [c.614]

Практически плавное регулирование сопротивления при пуске и торможении осуществляется посредством коллекторного контроллера или контроллера с пальцевыми контактами [10]. Применяются тормозные реостаты с плавным регулированием посредством роликов, обегающих элементы сопротивления спиральной формы. Подобный принцип применён также для плавного регулирования вторичного напряжения силового трансформатора на скоростной мотор-вагонной секции швейцарских железных дорог [16]. На магистральных электровозах однофазного тока применяется система плавного пуска с коллекторным регулятором (см. стр. 479), [c.477]

Параметры торможения (заторможенного потока) — основные характеристики набегающего газового потока при исследовании работоспособности тепловой защиты. Энтальпия (или температура) торможения характеризует уровень энергетического воздействия на материал, в частности, энтальпий-ный (температурный) напор в пограничном слое. Давление торможения определяет уровень силового воздействия, а также при заданной форме тела — величину коэффициента теплообмена (см. гл. 2). [c.372]

В результате первой операции (гибки) длина меньшей образующей а—б (см. рис. 3.25) сокращается, а большей— увеличивается. Деформация происходит неравномерно и достигает максимального значения в средней части гиба. Вследствие трения между поверхностями ручья штампа и заготовкой, а также вследствие сопротивления материала заготовки изгибу, что ведет к торможению заготовки в ручье, происходит некоторое изменение толщины стенки. На рис. 3.25 показано, что радиус изгиба заготовки по меньшей образующей несколько отстает от профиля пуансона (сечение 5— ), а по большей образующей не достигает Профиля матрицы. В тонкостенных трубах с отношением //)с0,08 это приводит к искажению профиля (сечение А—А). Периметр поперечного сечения заготовки при гибке уменьшается. [c.292]

Расчеты показали (см. рис. 1.2), что на изменение давления торможения вдоль сопла наибольшее влияние оказывают степень влажности и коэффициенты скольжения, зависящие от дисперсности и темпа нарастания скорости в сопле, т. е. от его конфузор-ности. Влияние г/о и ко на коэффициенты потерь кинетической энергии значительно (рис. 6.24). Качественно аналогичный результат получен экспериментально. Однако действительные значения t, оказались большими по сравнению с расчетными, так как в расчетах не учитывалась генерация повышенной турбулентности в ядре потока крупными каплями, полидисперсность жидкой фазы, а также влияние двухфазного пограничного слоя. По этой причине опытные значения g оказываются не только более высокими, но и характер зависимостей с(Уо) заметно изменяется. [c.230]

При торможении по времени и при постоянной скорости золотника осуществляемая функция форм 2 и < (табл. 1) точно воспроизводит необходимую функцию (8), если сг=0, и = 0. При значениях коэффициентов о или к, отличных от нуля, график необходимой функции (8) представляет собой мало отличающуюся от прямой кривую (см. рис. 1,6), вогнутость которой обращена вверх. Последним свойством обладает также график осуществляемой функции при треугольных канавках (форма 4). [c.303]

П. к., связанные с переносом теплоты температурный фактор Ту,/Т0, Нуссельта число Пи — аНк, Стентона число 81 = а/рвср, Грасгофа число Сг 2 рдГ/у2, Пекле число Ре = Ле-Рт, Рэлея чис.го Ла — йг-Рг и Фурье число Ро а1/Р, являющееся критерием гомо-хронности тепловых процессов. (См. также Био число В1 = аНкц,.) В этих выражениях Ту,, ку, — теип-ра и коэф. теплопроводности стенки, обтекаемой жидкостью или газом, Го — темп-ра торможения потока, АТ — характерная разность темп-р, а — коэф. теплопередачи. [c.668]

У. позволяют предохранять м. от перегрузок, дают возможность получать заданные переходные процессы (разгона и торможения), а кроме того, позволяют компенсировать несоосно-сти и перекосы соединяемых валов (см. также Компенсирующий м. и Компенсирукццая муфпк . [c.381]

О лоренцовой силе торможения . К рассматриваемой проблеме относится также вопрос о самодействии . Это понятие вводится в аксиоматике работы [117]. Известен и важный пример из физики [53] (см. также [98], задача 5.20) при движении материальной точки с электрическим зарядом в электромагнитном поле происходит потеря энергии. Эту потерю энергии описывают с помощью лоренцовой силы торможения, пропорциональной ускорению второго порядка (производной по времени от ускорения точки), с учётом которой уравнение движения имеет вид [c.45]

Явление Р. р. г.-л. можно использовать при иссле дочании нек-рых вопросов молекулярной физики i физики твердого тела. Напр., этим методом была ис следована форма доплеровской (тепловой) у-линю в твердом теле, а также ироцессы торможения атомог (молекул) отдачи в газах, жидкостях и твердых телах влияние хим. связи на процессы отдачи (см. также Мёссбауэра эффект). [c.400]

В обоих рассмотренных методах для аппроксимации конвективных членов используется схема с донорными ячейками (вторая схема с разностями против потока) и, следовательно, в обоих методах имеется схемная искусственная вязкость (см. разд. 5.5.1, 5.5.2). Джентри, Мартин и Дали [1966] указали, что наличие в обоих методах искусственной вязкости <7 н означает пеинвариантность искусственной вязкости относительно преобразования Галилея, т. е. невозможность использования в этих методах преобразования, состоящего в обращении потока ). Кроме того, как отметили Эванс и Харлоу [1958, 1959], а также Лонгли [I960], без введения явной искусственной вязкости метод будет локально неустойчив в точках торможения потока, так как здесь схемная вязкость и стремится к нулю см. также формулу (5.25) и далее. В исходных работах оба метода были записаны как в декартовых, так и в цилиндрических координатах. [c.361]

При необходимости учитывать динамрческне характеристики механизма и муфты, а также время пуска, торможения и реверсирования, выбор муфты нужно нроизводит(, используя рекомендации нормали МН 5656—65 (см. [31]). [c.193]

Определить наибольшее напряжение в тросе, а также наибольшее касательное напряжение в пружине и ее деформацию в момент торможения (см. решение предыдущей задачи). Весом троса и пружины пренебречь. Для материала пружины 0=8-10 Kij M для троса = 2-10 кг]см [c.314]

Кроме тога, при столкновении налетающего электрона с электронами вещества проявляются так называемые обменные эффекты, возникающие из-за неразличимости сталкивающихся электронов. Обменные эффекты имеют существенно квантовое происхождение (см. гл. V, 5, п. 4). Поэтому их влияние на процесс прохождения не очень велико. При прохождении позитронов обменные эффекты не возникают, но зато становится возможным процесс аннигиляции налетающего позитрона с электроном вещества (см. гл. VU, 6). Относительная роль аннигиляционных эффектов также невелика. Поэтому процесс торможения примерно одинаков для электронов и позитронов. [c.442]

Рассмотрим эжектор, в котором происходит смешение газовых струй совершенного газа. С ростом отношения давлений торможения Р р, а также при снижении противодавления на выходе из диффузора в сечении 54 (см. рис. 52) скорость газов на входе в камеру увеличивается. При определенных соотношениях указанных параметров скорость высоконапорного (эжектиру-ющего) газа, если сопло суживающееся, становится звуковой, = 1, или, если в эжекторе для этого газа применено сопло Лаваля, сверхзвуковой, когда = А,расч > 1, где .расч — расчетное значение коэффициента скорости на срезе сопла. Дальнейшее повышение ррр или Рй/Р4, где р — давление покоящегося газа далеко перед соплом, не может изменить этой величины При некотором значении р /р в горле сопла достигается скорость звука и, начиная с этого момента, расход в эжектирующей струе становится критическим. В этом случае статические давления на входе в эжектирующей и эжектируе-мой струе могут быть различными и в соответствии с этим коэффициент скорости Х можно задавать, вообще говоря, произвольно. Из экспериментов, однако, известно, что существует [c.118]

Для уменьщения усилия управления тормозом, а также сокращения его габаритов и веса управляемые дисковые тормоза можно снабжать специальным устройством — усилителем, автоматически увеличивающим усилие прижатия поверхностей трения при торможении, что достигается при помощи шариков, заложенных между дисками трения в клиновидные канавки, имеющиеся в этих дисках (фиг. 195). Действие щариков аналогично их действию в ранее описанном тормозе конструкции В. И. Панюхина, только там шарики предназначены для размыкания трущихся поверхностей, а в усилителе — для увеличения усилия прижатия. Дисковый тормоз с усилителем состоит из двух дисков 2 и 3 с укрепленными на них кольцами из фрикционного материала. Диски имеют шлицевое соединение с неподвижной опорой тормоза 6. Это дает им возможность осевого перемещения относительно опоры и некоторого углового перемещения одного диска относительно другого вследствие увеличенных зазоров между элементами шлицевого соединения. На внутренних поверхностях дисков имеются клиновидные канавки (см. фиг. 188), в которые заложены [c.297]

Коэффициент трения накладок, уже обгоревших в процессе работы, значительно выше, чем у нового сырого материала. Поэтому, чтобы получить с первых же торможений высокое значение коэффициента трения, следует провести термообработку материала Ретинакс , заключающуюся в нагревании поверхности трения материала до 400—420° С (т. е. до начала выгорания легких составляющих фенолформальдегидной смолы) без свободного доступа окисляющей среды (например, в песке) до прекращения обильного дымовыделения [193]. Хотя Ретинакс при нагреве выше 450° С и не сгорает, но интенсивность его изнашивания резко возрастает. И все же в тормозных узлах с температурой 1000, 600 и 400° С износостойкость колодок из материала Ретинакс выше, чем износостойкость других видов фрикционных материалов, соответственно в 3, 6 и 10 раз. Прирабатываемость колодок из Ретинакса несколько затруднена вследствие его высокой износоустойчивости и изменения фрикционных свойств неработавшего материала под действием температуры (в связи с падением коэффициента трения). Поэтому в случаях применения указанного материала необходимо добиваться возможно более полного прилегания колодок к тормозному шкиву, протачивая для этого шкив и колодки. Для получения оптимальной прира-батываемости пары трения и получения максимальных начальных значений коэффициента трения рекомендуется [181] наносить на поверхность трения металлического элемента пары мягкий теплопроводный слой. В настоящее время исследовательские работы по изучению свойств Ретинакса широко ведутся в различных областях машиностроения и диапазон тормозных устройств с использованием этого материала непрерывно расширяется. Широкая экспериментальная проверка Ретинакса на тормозах шагающих экскаваторов, где температура нагрева достигает 360° С при давлении 7—12 кПсм и где за одно торможение выделяется до 660 ккал (работа торможения примерно равна 2,6-10 кГм), показала значительное преимущество его перед другими существующими типами фрикционных материалов как по износоустойчивости, так и по стабильности величины коэффициента трения. Поверхности трения шкивов тормозных устройств в процессе работы полировались без заметных царапин или задиров. Срок службы тормозных накладок из Ретинакса оказался в 10—13 раз выше, чем из других материалов. Хорошую работоспособность Ретинакс показал также в тормозах буровых лебедок [194], где температура достигает 600° С при давлении р = 6ч-10 кГ/см . В этих тормозах износостойкость материала Ретинакс оказалась в 6—7 раз выше, чем у асбокаучукового материала 6КХ-1. Срок службы материала Ретинакс в тормозах грузовых автомобилей оказался в 4—7 раз выше, чем у других асбофрикционных композиций. Проведенные лабораторные испытания Ретинакса в муфтах и тормозах кузнечно-прессового оборудования [192] (при р = 10ч-13 кГ/см 5.% [c.536]

Неточно сооТйётствуют онсноненцййльнои зависимости ИоОтоЯННая времени нагрева в различные моменты будет иметь неодинаковое значение (см. фиг. 356). Анализ экспоненциальной зависимости показывает, что установившаяся температура, возникающая при бесконечно большом времени работы, не зависит от веса тела, его теплоемкости и начальной температуры, а определяется только количеством выделяющегося в единицу времени тепла Q, а также конструктивными факторами и свойствами теплорассеивающей поверхности. Так как тепловой поток Q пропорционален средней мощности торможения, то между установившейся температурой и средней мощностью торможения должна быть непосредственная связь. [c.639]

На основании проведенных исследований выяснено, что жесткость l (см. рис. 1 в статье А. Н. Ананьева, Е. Г. Ананьевой, И. Н. Статникова Разработка и идентификация математической модели промышленного робота с электрогидравлическим приводом ) гораздо сильнее влияет на точность позиционирования, чем жесткость С . Малые величины приводят к увеличению времени разгона, торможения, а также способствуют возникновению колебаний большой амплитуды. При больших значениях i колебания захвата отсутствуют и происходит плавное подтягивание руки к точке позиционирования. Максимальные величины ускорений при разгоне и торможении практически не зависят от С . Значения коэффициента Яд в зависимости от приведены ниже ( i — исходное значение жесткости j) [c.59]

Невысокое давление на педаль при ограниченном её ходе обеспечивается применением тормозных механизмов, позволяющих при данных габаритных размерах тормоза получить более эффективное торможение (простой уравновешенный тормозной механизм или тормозной механизм с самоза-тормаживанием см. ниже), а также применением тормозных приводов с усилителем или с серводействием. [c.122]

Последовательно рассмотрим постановку задач оптимизации первого уровня по максимуму Г1дф для обеих схем ПТУ, При построении их целевых функций будем учитывать, что по указанным в гл. 2 причинам Г/2 = Т/з, а Та = Тд- =79 (см. рис. 9.1 и 9.2) и процессы охлаждения перегретого пара 2—3 и 4—5 заканчиваются на пограничной кривой пара. Кроме того, примем во внимание, что используемые для расчета текущих значений т)дф максимальные значения КПД ступеней турбины совместно с температурами торможения перегретого пара на выходе из ступеней, а также максимальные давления потока на выходе из конденсирующего инжектора рд щах определяются при оптимизации этих элементов в моделях второго уровня. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...