Конденсация пара — влияние парового

Анализ, проведенный в работе [4.1], показал, что при небольших скоростях движения пара и малых перегревах динамическое воздействие парового потока не оказывает существенного влияния на профиль пленки конденсата и, следовательно, на коэффициент теплоотдачи при полной конденсации пара в трубе. Исходя из этого для построения расчетной модели принимаем следующие допущения пренебрегаем трением на границе пар — пленка конденсата, теплота перегрева включается в эффективную теплоту конденсации Айк, течение пленки может быть ламинарным и турбулентным (переходная зона отсутствует). [c.160]

Хотя амплитуды этих пульсаций обычно значительно меньше, чем могут быть от ПАС под влиянием потенциальной и вязкой неравномерности потока, все же может создаться ситуация, когда неустойчивый скачок конденсации может быть опасным для вибрационной прочности лопаток. Поэтому необходимо достаточно точно определять зону возможной интенсивной конденсации пара ири сверхзвуковом течении и выбирать геометрию профилей лоиаток, исключающую появление интенсивных нестационарных скачков конденсации. Обычно за горлом сопел паровых турбин темп роста живых сечений настолько велик, что нет опасности появления нестационарного скачка конденсации. [c.229]

Здесь рассмотрены вопросы влияния коррозионной среды — морской воды на трещиностойкость при циклическом нагружении ряда материалов. Частота нагружения составляет 400—500 Гц. Условия испытаний близки к условиям эксплуатации компрессорных лопаток судовых ГТД и лопаток базовых паровых турбин большой мощности. В последнем случае из-за концентрации солей в каплях воды в зоне конденсации пара минерализация воды сравнима с морской, особенно в районах, где соленость вод повышена. [c.176]

В отличие от пленочной конденсации пара в рассматриваемом случае на распределение скорости оказывает влияние параметр рпН-п/рр.. Скорость на поверхности раздела фаз обращается в нуль только для жидкостей с очень малым значением параметра рп( п/р - Скорость движения самой паровой пленки увеличивается с увеличением указанного параметра, так как этому соответствует меньшая сила трения, приложенная к пару со стороны жидкости на границе раздела фаз. Поэтому коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении несколько увеличивается при увеличении (Рп Ап/Р(а)° (рис. 13-20) в отличие от пленочной конденсации, для которой теплоотдача от этого параметра не зависит. [c.311]

Влияние на теплообмен промежуточных перегородок с отверстиями при конденсации пара было найдено при проведении исследования на модели № 2 пароводяного подогревателя с большим относительным шагом между трубками я = 2,0. В паровом 140 [c.140]

В конденсатор, как правило, поступает влажный пар, температура конденсации которого однозначно определяется парциальным давлением пара меньшему парциальному давлению пара соответствует меньшая температура насыщения. На рис. 8.3, б показаны графики изменения температуры пара и относительного содержания воздуха е в конденсаторе. Таким образом, по мере движения паровоздушной смеси к месту отсоса и конденсации пара температура пара в конденсаторе уменьшается, так как снижается парциальное давление насыщенного пара. Это происходит из-за присутствия воздуха и возрастания его относительного содержания в паровоздушной смеси, а также наличия парового сопротивления конденсатора и снижения общего давления паровоздушной смеси. Особенно заметное влияние на температуру пара воздух оказывает в зоне отсоса паровоздушной смеси. [c.215]

Представленные выше модели для описания состояния пара в дальнейшем использованы для анализа влияния принимаемой модели на расчетные параметры тепловой трубы. Сразу же отметим, что расчетная мощность трубы практически не зависит от принимаемой модели для описания состояния пара. Учет рассматриваемых факторов при описании состояния пара оказывает влияние на изменение рассматриваемых параметров парового потока по длине и, в первую очередь, на распределение температуры при наличии значительных осевых градиентов температуры. Значительные изменения температуры пара по длине трубы имеют место при работе на звуковом пределе мощности и при весьма интенсивном теплоотводе, когда хотя бы на части зоны конденсации реализуется сверхзвуковой режим течения пара. Для дозвуковых режимов течения пара, которые наиболее характерны при работе тепловых труб, модель идеального газа дает достаточную для технических расчетов точность при определении изменения параметров парового потока по длине тепловой трубы. [c.69]

При испарении жидкости в ограниченное пространство (а это бывает в паровых котлах) одновременно происходит и обратное явление — конденсация пара, обусловленная тем, что некоторые из молекул пара, движущиеся в паровом пространстве по всем направлениям, ударяясь о поверхность жидкости, попадают в сферу влияния ее молекул н остаются в ней. Если скорость конденсации станет равной скорости испарения, то в системе наступает динамическое равновесие. Пар в этом состоянии имеет максимальную плотность и называется насыщенным. Следовательно, под насыщенным понимают пар, находящийся в равновесном состоянии с жидкостью, нз которой он образуется. Основное свойство этого пара состоит в том, что он имеет температуру, являющуюся функцией его давления, одинакового с давлением той среды, в которой происходит кипение. Поэтому температура кипения иначе называется температурой насыщения и обозначается (Гн). Давление, соответствующее называется давлением насыщения (обозначается уОц или просто р). [c.75]

При кипении жидкости внутри труб и каналов в условиях вынужденного движения интенсивность отвода пара от поверхности и соответственно величина i зависят от скорости движения и характера турбулентного перемешивания в потоке. Большое влияние в этих условиях на оказывает также паросодержание самого потока. Опыты показывают, что при увеличении паросодержания значения pi уменьшаются. При кипении с недогревом вследствие конденсации паровых пузырьков около теплоотдающей поверхности благоприятные условия для подвода жидкости к поверхности нагрева сохраняются вплоть до очень высоких тепловых потоков Поэтому значения pi при кипении с недогревом обычно оказы ваются достаточно большими, причем с увеличением степени не догрева (определяемого величиной = 4 — ж. где — сред няя температура жидкости в данном сечении) pi увеличивается [c.133]

В горизонтальных трубах при не очень больших скоростях парового потока взаимодействие сил тяжести и трения пара о пленку приводит к иной картине течения. Под влиянием силы тяжести пленка конденсата стекает по внутренней поверхности трубы вниз. Здесь конденсат накапливается и образует ручей. На это движение накладывается движение конденсата в продольном направлении под воздействием парового потока. В итоге интенсивность теплоотдачи оказывается переменной по окружности трубы в верхней части более высокая, чем в нижней. Из-за затопления нижней части сечения горизонтальной трубы конденсатом средняя интенсивность теплоотдачи при небольших скоростях пара может оказываться даже более низкой, чем при конденсации неподвижного пара снаружи горизонтальной трубы того же диаметра [48]. [c.155]

С созданием паровых турбин паровые поршневые машины практически полностью пере- стали использоваться, поэтому их работа здесь не рассматривается. Однако необходимо от-> метить, что существуют мнения о возможности их применения в качестве автомобильного двигателя, Турбина позволила перейти на более высокие температуры, а соответственно повысить КПД и производительность. В конце XIX — начале XX вв. в условиях интенсивного развития техники применение турбин совершило переворот в области создания корабельных двигателей и в энергетике. Несколько позднее появилась новая отрасль промышленности — авиация, которая также остро нуждалась в, легких и мощных двигателях. Паровая турбина в этом случае не могла стать выходом из положения большая масса, большие расходы воды и топлива, необходимость конденсации отработанного пара, медленный темп изменения частоты вращения делали ее непригодной для авиации. Эти требования и проблемы привели к созданию высокоскоростной авиационной газовой турбины. Недавно были сделаны попытки использовать газовую турбину в качестве автомобильного двигателя. Процессы, протекающие в газовой и паровой турбинах, существенно отличаются. Рассмотрим термодинамический цикл газовой турбины, а затем особенности ее влияния на окружающую среду. [c.76]

Графики наглядно показывают существенную роль скорости пара даже при 2 м/сек с увеличением v" до 4 м/сек и более паровой поток оказывает доминирующее воздействие на движение пленки конденсата, а влияние поперечного потока становится соизмеримым с действием сил тяжести. При полной конденсации в конце участка v(,>v" и Vq имеет отрицательное значение, что вызывает уменьшение v , дополнительное увеличение б и снижение t. [c.165]

Четвертую зоны течения (рис. 7.4) можно рассматривать как канал для сверхзвукового потока пара. При взаимодействии со струей жидкости, образующей стенку канала , пар передает ей часть своей кинетической энергии и тормозится, что определяет появление скачка уплотнения. Однако одновременно с этим происходит и разгон пара за счет оттока массы из парового потока вследствие интенсивной конденсации. На этом режиме доминирующим оказывается процесс разгона пара, сопровождающийся падением статического давления на оси канала. Это происходит из-за того, что импульс пара намного выше поперечного импульса жидкости, которая практически не оказывает влияния на геометрию канала на начальном участке. [c.129]

При заданных параметрах пара получается определенный радиус капли кр называемый критическим. При Е< кр жидкая фаза переходит в паровую, а при > кр происходит конденсация. На величину кр главное влияние оказывает переохлаждение. [c.227]

На рис. 6-6 нанесены точки, соответствующие началу процесса и сечению максимального переохлаждения (возникновению скачка конденсации). Для каждого отдельного сопла точки располагаются примерно на одной линии сухости. Для меньшего начального перегрева фиктивная степень сухости Хф, соответствующая возникновению скачка, уменьшается, что соответствует увеличению переохлаждения. Это объясняется тем, что при малых значениях начального перегрева скачок конденсации возникает в зоне наибольших продольных градиентов скорости. Следует отметить, что для сопл с большими продольными градиентами линия Хф также лежит ниже, чем для сопл с малыми градиентами. Таким образом, с ростом градиентов максимальное переохлаждение увеличивается. Такое влияние продольных градиентов скорости на величину переохлаждения физически легко объяснимо. Увеличение продольных градиентов означает увеличение относительной скорости изменения всех термодинамических параметров пара. Чем больше скорость изменения параметров пара, тем дольше может сохраняться состояние переохлаждения. Следовательно, чем больше продольный градиент скорости, тем глубже в зону Вильсона пар расширяется без конденсации. Последнее означает, что при одних и тех же начальных параметрах ро и То с ростом градиента скорости скачок будет возникать при больших числах Маха. При появлении на входе в сопло крупнодисперсной влаги скачки конденсации не исчезают, а несколько перемещаются вверх по потоку. Отсюда следует, что даже при значительной начальной влажности (уо < 10%) капли крупнодисперсной жидкой фазы не могут служить центрами конденсации и расширение паровой фазы происходит с переохлаждением. [c.146]

Исследование двухходового конденсатора ЛМЗ (25-К-З) с поверхностью охлаждения 1354 м , проведенное ВТИ, показало, что коэффициент теплоотдачи с паровой стороны понижается приблизительно от 13 ООО на стороне входа до 500—1500 ккал/м час °С на стороне выхода из пучка. Последние значения много ниже, чем при конденсации чистого, даже неподвижного пара, и, следовательно, влияние воздуха заметно на значительной части поверхности охлаждения конденсатора, за исключением передних по ходу пара рядов трубного пучка. Это приводит к уменьшению коэффициента теплопередачи и местных тепловых нагрузок (фиг. 90 и 91). [c.210]

Гл. 12 посвящена термодинамике идеальной паровой машины. В ней сначала рассматривается цикл Карно, а затем цикл Ренкина и выводятся формулы термического к. п. д. этих циклов. Выводится такл е формула термического к. п. д. цикла Ренкина с учетом работы насоса. Дальше приводится анализ влияния на величину термического к. п. д. начальных параметров пара и конденсации отработавшего пара. После этого рассматриваются отступления индикаторной диаграммы от цикла Ренкина. [c.107]

В 12-2 была рассмотрена теплоотдача при конденсации неподвижного пара на наружной поверхности одиночной горизонтальной трубы. Для промышленной практики наиболее важны данные о теплоотдаче при конденсации движущегося пара. Данные же о конденсации неподвижного пара служат как исходные при оценке влияния скорости парового потока на интенсивность теплоотдачи. Как показывают теоретические и экспериментальные исследования, при движущемся паре теплоотдача горизонтальной трубы изменяется. Это отчетливо показывают опыты [Л. 33]. В опытах насыщенный пар протекал сверху вниз и поперечным потоком омывал горизонтальную трубу. Некоторые ре- льтаты опытов представлены на рис. 12-М в виде зависимости [c.280]

Анализ гидродинамики парового потока в тепловых трубах по ряду причин связан со значительными трудностями. Вследствие испарения и конденсации теплоносителя приходится рассматривать поток переменной массы, возникает необходимость учитывать наличие как осевой, так и радиальной составляющей скорости. Вдув при испарении и отсос при конденсации приводят к изменению коэффициента трения на стенке тепловой трубы, число Рейнольдса осевого потока переменно. Изменение давления по ходу потока пара обусловлено не только влиянием трения, но и в значительной мере инерционными эффектами. Разгон пара в зоне испарения создает дополнительный отрицательный градиент давления, а торможение пара в зоне конденсации — положительный градиент давления. При рассмотрении работы трубы в области низких давлений пара, когда мощность трубы близка к звуковому пределу и, соответственно, скорость пара близка к звуковой, необходимо учитывать сжимаемость пара. Если в зоне конденсации достигаются сверхзвуковые скорости, то возможно возникновение скачка уплотнения в этой зоне. Течение пара по длине трубы из-за переменности расхода может иметь зоны с ламинарным, переходным и турбулентным режимами. [c.41]

Основное различие в подходах к решению задачи теплообмена при конденсации на вертикальной поверхности и в вертикальной трубе в условиях ламинарного режима течения пленки конденсата под совместным действием гравитационных сил, и касательных напряжений, возникающих на границе раздела фаз, заключается в способах определения и учета сил, действующих на пленку. Для упрощения решения, а также в связи со слабой изученностью влияния парового потока на движение пленки конденсата и теплоперенос в ней обычно пренебрегают влиянием того или иного фактора сил тяжести [6.40— 6.42], поперечного потока пара [6.43, 6.44 и др.] и т. д. Однако почти все работы по конденсации движущегося пара имеют характерный недостаток — касательные напряжения на границе раздела фаз определяются по формулам, рекомендуемым для сухих гладких или шероховатых поверхностей [6.44—6.48] и справедливым для двухфазного кольцевого течения лишь в случае чрезвычайно малой толщйны пленки, когда отсутствует волновой режим течения или амплитуда волн не превышает толщины ламинарного слоя парового потока. В остальных случаях волнового режима сопротивление трения во много раз превышает сопротивление для гладкой твердой поверхности, что должно соответствующим образом отразиться на характере течения пленки и теплопереноса в ней. Имеющиеся расчетные рекомендации по теплообмену в рассматриваемой области удовлетворительно обобщают опытные данные, по-видимому, за счет корректирующих эмпирических поправок. Поэтому естественно расхождение расчетных и опытных данных, полученных при конденсации паров веществ с иными теплофизическими свойствами и отношением Re VRe, даже при соблюдении внешних условий (Re", АГ, q,P). [c.158]

Важное влияние на деаэрацию в конденсаторе могла бы оказать подача добавочной воды, особенно в летнее время, когда вода оказывается несколько недогретой до температуры конденсации пара. На рис. 5-3 показано влияние этого на примере конденсатора ХТГЗ. Как это следует из рис. 5-3, подача 50 г/ч добавочной воды, предусмотренных техническими условиями (около 5% полного расхода), не оказывает влияния на содержание кислорода в конденсате. Однако необходимо иметь в виду, что исследования проводились при подаче дренажей ПНД непосредственно в конденсатопроводы, помимо конденсатора. В схемах с подачей этих дренажей в конденсатор (см. рис. 1-1) с ними iMoryT поступать дополнительные количества воздуха из вакуумной части регенеративной системы. Поэтому правильной подаче дренажей в паровой объем конденсатора должно быть уделено соотетствующее внимание. [c.83]

Методика получения уравнения динамики конденсатора паровой турбины рассмотрена в работе . Для расчета давлений в конденсаторе получено дифференциальное уравнение первого порядка, т. е. конденсатор (по давлению и температуре) рассматривается как одноемкостное звено. При выводе уравнений динамики используются уравнения сохранения массы и энергии. В этой работе, кроме факторов, влияющих на динамику процессов при конденсации пара, рассмотренных в более ранних работах учтено влияние нака- [c.17]

Влияние присутствия гидрида калия в расплавленном калии на величины коэффициентов теплоотдачи при конденсации пара калия было обнаружено в опытах В. И. Субботина, М. Н. Ивановского и В. П. Сорокина. В процессе кипения гидрид калия, находящийся в растворенном виде в калии, диссоциирует. Появляющийся в паровом объеме свободный водород диффундирует к поверхности конденсации пара калия. Присутствие неконденсирующегося газа приводит к появлению диффузионного сопротивления конденсирующегося пара калия. В результате этого теплоотдача при конденсации [c.26]

Экспериментальные исследования Гирном паровых машин установили влияние на расход пара его теплообмена со стенками цилиндра машины. Это явление объяснялось Гирном следующим образом входящий в цилиндр пар, встречая охлажденные предшествующим выпуском мятого пара стенки цилиндра, конденсируется в большом количестве и осаждается на стенках (происходит начальная конденсация пара ). Температура стенок цилиндра за счет теплоты, теряемой сконденсировавшимся паром, повышается и становится равной (приблизительно) температуре свежего пара. Затем, при расширении пара и понижении при этом его давления и температуры, начинается испарение воды, осевшей на стенках, сопровождаемое понижением их температуры, которое продолжается и во вре.мя выпуска пара, что и приводит к потере тепла при работе пара. [c.563]

Сферические паровые пузырьки. Простейший случай не-установившегося потенциального струйного течения встречается при захлопывании сферического пузырька, находящегося в бесконечной среде при постоянном давлении р о. Следуя идеям Безанта и Рэлея ), дадим приближенную трактовку этого случая, пренебрегая влиянием вязкости, сжимаемости, силы тяжести, поверхностного натяжения и конденсации паров. [c.306]

Наибольшие затруднения возникают при попытках измерения температуры насыщенного водяного пара при вакууме, имеющемся в аппарате. Непосредственно в паровом объеме аппарата н В8мерять температуру нельзя, так как соковый пар перегрет и величина перегрева различна. ПоэхЬму требуется создание специальной импульсной камеры [47], в которой должно обеспечиваться получение насыщенного водяного пара при давлении, имеющемся в аппарате. Одна из конструкций камеры показана на фиг. 141. Целесообразно камеру размещать внутри аппарата под верхней крышкой. С целью получения в импульсной камере насыщенного пара и исключения влияния случайных возмущений, происходящих главным образом вследствие перегрева корпуса камеры, в камеру следует подавать извне дополнительно небольшое количество пара или конденсата. Хорошие результаты получаются при подаче в камеру минимального количества пара, необходимого для обеспечения постоянного уровня конденсата в камере. Для лучшей конденсации пара в импульсной камере может быть установлен холодильник в виде трубки с заглушкой. [c.341]

Наиболее распространенным теплообменным аппаратом с конденсацией пара в пучках является конденсатэр паровых турбин, в котором процесс конденсации сопровождается влиянием ряда факторов (наличие неконденсирующихся газов, воздействие скорости пара, затопление пучков и т. д.). [c.77]

Устойчивая работа тепловой трубы при передаче тепла в стационарном режиме достигается за счет работы капиллярного насоса, обеспечивающего замкнутую циркуляцию в парожидкостном контуре трубы. При этом максимальное значение капиллярного движущего перепада давления должно превышать сумму потерь давления по парожидкостному тракту теплоносителя. Перепад капиллярного давления, развиваемого в фитиле в зоне испарения и конденсации, должен преодолевать следующие потери давления падение давления в паровой фазе АРд, гидравлическое сопротивление жидкости, протекающей по фитилю, АРук, перепад давления при фазовом переходе АРф в зоне испарения и конденсации, а также влияние массовых сил АРм-Условие стационарной циркуляции теплоносителя — баланс сил вдоль любого замкнутого контура, проходящего по длине тепловой трубы через область пара и жидкости. Условием для определения максимального теплопереноса является баланс сил вдоль контура, проходящего по парожидкостному тракту через [c.33]

В [126] была предложена другая модель процесса спонтанной конденсации с добавками. Согласно этой модели принимается, что смесь паров воды и ОДА расширяется изоэнтропно. Наличие в паре ОДА в количествах до 10- кг на 1 кг пара оказывает заметного влияния на параметры пара, поэтому расчет течения можно вести вплоть до начала конденсации по обычным газодинамическим формулам, принимая fe=l,3. По заданной относительной концентрации и в предположении, что при низких давлениях смесь водяного пара и ОДА ведет себя, как идеальный газ, можно определить парциальное давление пара ОДА. Рассчитанные в fl60] критические пересыщения в изоэнтропном процессе при заданной температуре пара подтверждают, что пар ОДА не конденсируется раньше, чем водяной пар, даже если массовая концентрация ОДА в паре С=100-10- кг/кг. Однако опыты показали, что при введении определенного количества ОДА в паровой поток дисперсная [c.299]

Влияние электростатического поля на конденсацию может состоять в следующем соэданпе ионов в паровой фазе, которые могут действовать как центры новой фазы создание электростатической движущей силы, заставляющей двигаться группы ионов или капельки ускорение пара в области интенсивного неоднородного поля (диэлектрофорез) создание неустопчпвости течения пленки конденсата или изменение степени турбулентности создание электростатического отталкивания жидкости от пленкп конденсата. [c.71]

Рис. 8.60. Влияние температуры конденсации в коидеисаторе паровой турбины иа КПД производства электроэнергии ПГУ с двухкоитуриым КУ для различных давлений перегретого пара

Для исследования начальной конденсации и влияния ее на работу пара и количественного определения величин теплообмена Гирн разработал особый метод, получивший название калориметрического псследования паровых машин. Этот расчетный метод, получивший всеобщее признание, состоял в сочетании отдельных данных термо- [c.563]

Но было исследовано влияние рода рабочей жйдкости, а также свойств и конфигурации фитиля на запуск тепловой трубы и было получено общее описание процесса запуска тепловой трубы. Во время запуска для передачи теплоты от испарителя к конденсатору пар должен течь с относительно высокой скоростью, в итоге перепад давления вдоль оси канала оказывается большим. Поскольку осевой градиент температуры в тепловой трубе определяется перепадом давления в паровом канале, то в начальный момент температура в испарителе будет значительно выше, чем в конденсаторе. Уровень температур, достигаемых в испарителе, безусловно, зависит от рода используемой рабочей жидкости. Если количество подводимой теплоты достаточно велико, то фронт температуры будет постепенно перемещаться в направлении зоны конденсации. Во время нормального запуска тепловой трубы температура в испарителе возрастает, пока фронт не достигнет конца конденсатора. Начиная с этого момента, будет возрастать температура в конденсаторе, пока вся труба не придет в приблизительно изотермическое состояние (при использовании в качестве рабочей жидкости лития или натрия этот процесс протекает при таких температурах, когда стенка трубы нагрета докрасна, в этих условиях степень изотер-мичности трубы видна на глаз). [c.106]

Увлажнение приточного воздуха. Увлажнительный процесс обыкновенно следует непосредственно за подогреванием воздуха в специальном помещении, называемом увлажнительной камерой. В большинстве случаев она непосредственно сливается с калориферной или приточной камерой. В настоящее время применяются следующие системы увлажнения воздуха а) непосредственным впуском пара, б) испарительными резервуарами, в) пульверизируемой водой, г) протягиванием вовдуха сквозь мокрые фильтры, а) Увлажнение непосредственным впуском пара в струю приточного воздуха. Этот способ нередко применялся в фабрично-заводских системах в зимнее время, когда одновременно с увлажнением требуется и подогревание приточного воздуха. В летнее жаркое время способ оказывается мало подходящим, т. к. он неизбежно связан с повышением темп-ры приточного воздуха. В зимнее время возражений против него не имеется за исключением того, что он влечет за собой специфич. банный запах, исчезающий при последующей легкой промывке воздуха водяными капельками. Нагревание воздуха получается, вообще говоря., невысоким, так как количества пара, необходимые для насыщения воздуха, незначительны. При пересыщении его нагревание происходит энергичнее за счет освобождения скрытой теплоты при конденсации избыточного пара. Паровое увлажнение может найти применение только для индустриальных помещений. б) Увлажнение испарительными резервуарами применялось на практике несравненно чаще и до недавнего времени имело наибольшее применение в школах, больницах, особняках и т. п. Сущность его состоит в том, что нагретый приточный воздух проводится над водной поверхностью резервуара, испарения к-рого распределяются в нем. Расход скрытой теплоты испарения возмещается притоком тепла непосредственно в воду резервуара. Обычно это осуществляется с помощью змеевика, погруженного в воду и сообщенного с отопительной системой здания. Охлаждение воздуха при испарении воды в резервуарах могло бы получиться и при условии, если темп-ра воды ниже темп-ры вовдуха и никакого сообщения ей тепла по змеевикам не происходит. В этом случае под влиянием процесса испарения происходит охлаждение воды до нек-рой темп-ры, соответствующей такому установившемуся состоянию, при к-ром приток тепла от воздуха воде через поверхность воды и резервуара равняется поглощению скрытой теплоты испарения, в) Увлажнение пу.пьверизируемой водой. Указанный способ имеет большое применение при В. промышленных помещений. [c.266]

Рассмотренные выше одномерные гидродинамические модели течения пара в тепловой трубе, основанные на предсгавле-нин ее в виде массового сопла с добавлением воздействия трения, не дают возможности учесть влияние перестройки профиля скорости потока пара от сечения к сечению на параметры парового потока, а также особенности фазового перехода в зонах испарения и конденсации Авторы данной книги наряду с изложенными выше моделями рассмотрели четвертую модель, основанную на использовании уравнения энергии с учетом трения и перестройки профиля скорости в паровом потоке. Уравнение энергии потока переменной массы получено в работах И. С Коченова и О. Ю. Новосельского [26, 27] (член, учитывающий трение, введен авторами). Это уравнение имеет вид [c.52]

В парах щелочных металлов в условиях изменения температуры по длине трубы возможно протекание химической реакции— димеризации. Возможность влияния этой реакции на характеристики тепловой трубы отмечена авторами работы [46 при экспериментальном изучении предельных характеристик натриевых тепловых труб в области давлений пара, где достижимы звуковые ограничения. Позтому в качестве третьей модели состояния пара в работе [45] рассмотрена так называемая соединительная модель. В этой модели пар описывается как двухкомпонентная смесь (мономер и димер) идеальных газов, которая находится в локальном химическом равновесии, но эта смесь заморожена по отношению к фазовым переходам, т. е. предполагается отсутствие конденсации в паровом потоке. Была проанализирована [27] также четвертая модель описания состояния пара, в которую включены кинетика протекания реакций диссоциации рекомбинации, процесс зародышеобразо-вания капелек жидкости, а также процесс роста капель. Рассмотрим эти модели состояния пара. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...