Пластинки Примеры расчета пластинок

Рассмотрим несколько примеров расчета пластинок с различными условиями закрепления и нагружения. [c.160]

Рассмотрим примеры расчета пластинок (в том числе и подкрепленных) на собственные колебания с учетом начальных напряжений по программе ПРИНС. [c.123]

Рассмотрим некоторые примеры расчета пластинок, находящихся под действием равномерно распределенной нагрузки. [c.143]

Примеры расчета пластинок 464-- [c.691]

Без преувеличения можно сказать, что книга Ю, Н. Работнова к настоящему времени является лучшей среди подобных ей книг как у нас в стране, так и за рубежом. Впервые с единых позиций в ней дается изложение основ всех главных разделов механики деформируемого твердого тела. Книгу отличает компактность изложения, достигаемая за счет широкого применения таких эффективных методов исследования, как вариационные принципы, тензорные исчисления, теория функций комплексного переменного, интегральные преобразования и т. д. Этому также способствует и оригинальная трактовка теории напряжений. Естественно, что, представляя проблему во всем ее многообразии (стержни, пластинки, оболочки, пространственные тела, упругость, пластичность, ползучесть, наследственность, устойчивость, колебания, распространение волн, длительная прочность, разрушение), автор сконцентрировал внимание на принципиальных вопросах. Тем не менее книга снабжена достаточно большим количеством примеров расчета, для того чтобы читатель мог составить представление о практических возможностях теории. [c.9]

В третьем издании книги почти все главы существенно переработаны и дополнены новыми материками. Введены новые разделы расчет стержневых плоских и пространственных систем расчет на подвижную нагрузку расчет коленчатого вала расчеты с учетом пластических деформаций пластинки и оболочки тонкостенные резервуары. Включены новые методы определения перемещений, расчет статически неопределимых систем по методу перемещений. Увеличено число примеров расчета. Приведены данные по международной системе единиц СИ. [c.9]

Пластинки с ограниченной шириной. При расчете реальных элементов конструкций встречаются определенные вычислительные трудности, пути преодоления которых можно показать на примерах расчета роста трещин в пластинках с ограниченной шириной. Процесс нагружения будем считать гармоническим с амплитудой напряжений сг. [c.48]

Ниже даны примеры расчета дисков, проведенных при использовании программы, составленной на основе описанного алгоритма. Линейные и нелинейные решения для пластинок и оболочек, полученные с помощью этой программы, приведены в работах [29, 33]. [c.51]

Рис. 4. К примеру расчета круглой пластинки а — схема нагружения б — эквивалентная

В основе книги лежит курс лекций, читаемый автором на протяжении ряда лет на кафедре теории пластичности механико-математического факультета МГУ. В пособии представлены современная трактовка устойчивости упругих и неупругих систем, соответствующие критерии устойчивости и методы решения краевых задач для стержней, пластинок, оболочек И пространственных тел. Теоретический материал дополняют многочисленные примеры расчета, а также сравнение получаемых результатов с данными эксперимента. Отличительной особенностью книги является единообразие подхода к вопросу устойчивости конструкций из различных материалов и к методам решения конкретных задач. [c.2]

Работы, посвященные расчету собственных поляризаций резонаторов матричным методом, довольно многочисленны [86]. В большинстве из них рассматриваются элементы с однородной в поперечном сечении резонатора анизотропией. Собственные состояния поляризации резонаторов с такими элементами являются одинаковыми во всем поперечном сечении резонатора и в общем случае — эллиптическими. Расчеты для произвольной взаимной ориентации осей анизотропных элементов оказываются достаточно громоздкими. Примеры расчета собственных состояний поляризации однородно-анизотропных резонаторов содержатся в работе [86]. Линейные однородные амплитудная и фазовая анизотропии приводят к такому же (линейному и однородному) характеру собственных поляризаций. Ориентация их в этих двух случаях совпадает с главными осями анизотропных элементов — поляризатора и фазовой пластинки соответственно. [c.91]

Пример расчета. Рассмотрим работу скважины в процессе исследования, когда время продувки на каждом режиме составляет 3600 сек, а время восстановления между сменой режимов — 600 сек. Принята следующая характеристика пласта Рпл = 250 ат [c.309]

В табл. 19 приведен пример расчета относительного базирования деталей при набивке бескаркасной катуш-ш трансформатора пластинками УШ-26. [c.141]

Для приведенных выше двух примеров расчета течений характерно то, что в первом случае считается заданной величина у в удалении от стенки и вывод расчетных формул основывается на том, что за пределами пограничного слоя скорость течения вдоль пластинки не меняется во втором случае, хотя скорость течения вдоль профиля и не остается постоянной, принимается известным изменение в функции от х значений v x)т ,, входящих в выражение (53.7). При расчете внешнего (за пределами пограничного слоя) обтекания аэродинамических профилей пренебрегают толщиной пограничного слоя, учитывая ее малость, и принимают значения у(а )гр такими, какие были бы получены у стенок профиля при течении идеальной жидкости, не обладающей трением. При движении струи вдоль стенки условия течения иные, чем при обтекании профиля равномерным потоком (см. рис. 15.5, а). Однако общая картина явлений, с которыми связан отрыв потока от стенки, при этом аналогична рассмотренной выше. [c.471]

Выше приводился пример расчета пироэффекта в турмалине. Примечательным там была высокая разность потенциалов при сравнительно небольшом заряде. Для сегнетоэлектриков характерны высокие значения р (в сотни и тысячи раз большие, чем для линейных пироэлектриков), которые обеспечивают сравнительно высокие заряды (микрокулоны и даже десятки микрокулонов на 1 см ) при изменении температуры на 10°. Вместе с тем из-за высокой диэлектрической проницаемости разности потенциалов при этом не всегда высоки. Так, например, пластинка КВР в тех же условиях, что и пластинка турмалина, имела бы разность потенциалов около 300 в. В случае ТГС — наоборот из-за сравнительно невысокой е в области перехода разность потенциалов может составить сотни киловольт. Пластинки ТГС часто пробиваются собственным полем спонтанной поляризации (пироэффект) при быстром охлаждении параэлектрической модификации. [c.108]

На рис. 2 и 3 приведен пример расчета, выполненного применительно к трещине, находящейся в угольном пласте. Начальный радиус трещины [c.105]

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА Пример 1. Проверочный расчет пластинки с сотовым заполнителем [c.320]

При исследовании устойчивости подкрепленных пластинок возможны два пути решения задач. Первый путь основан на разнесении жесткости ребер вдоль сечения пластинки с последующим рассмотрением устойчивости эквивалентной анизотропной пластинки. Примеры такого приведения подкрепленной пластинки к анизотропной рассмотрены в т. 1 гл. 17. Такой подход к расчету применим в случае, если ребра расположены достаточно часто. [c.103]

На фиг. 63 представлена номограмма для расчета режимов резания при фрезеровании гетинакса дисковыми трехсторонними фрезами, оснащенными твердосплавными пластинками ВК4. Номограмма построена по формуле (14). На номограмме нанесены два примера расчета скорости резания. [c.127]

В статье приводится пример расчета ортотропной пластинки (фанеры) при помощи полученных формул. Также приведено сравнение максимальных напряжений на контуре отверстия с аналогичными напряжениями в изотропной пластинке. [c.405]

Применение этого метода иллюстрируется в Пг 9 настоящего параграфа на примере расчета вязкоупругой пластинки на упругом основании. [c.366]

Пример расчета 1. Распределение температуры по радиусу свободной пластинки принято по закону. [c.335]

Рассмотрим далее пример расчета опорного давления в сечении по падению на примере задачи о влиянии опорного давления очистного забоя (лавы) на изменение величины и распределения напряжений вокруг откаточного штрека при разработке пологого угольного пласта системами длинных забоев с полным обрушением кровли. [c.186]

В разобранном выше примере предполагалось наличие пО контуру лишь силовых факторов, тогда как на отдельные точки или на отдельные участки контура могут быть наложены геометрические связи, препятствующие линейным или угловым смещениям. Кроме того, плоская пластинка взята лишь как наглядная иллюстрация идеи метода, тогда как последний может быть распространен на расчет изгибаемых плит, оболочек и, что особенно существенно, на расчет пространственных объектов теории упругости. В последнем случае особенно четко выявляются преимущества рассматриваемого метода по сравнению с другими ме -одами расчета. [c.150]

Для часто встречающихся видов нагрузки и опорных устройств прямоугольных пластинок составлены таблицы коэффициентов, которые необходимы для расчета на прочность и жесткость. Таких таблиц в справочной литературе достаточно. Для примера в табл. 19 приведены четыре схемы пластинок с разными опорными устройствами. Приведены также коэффициенты k и для вычисления максимального прогиба и наибольшего изгибающего момента при равномерно распределенной нагрузке р соответственно по формулам [c.509]

Под второстепенными напряжениями и деформациями понимаются те, которые по сравнению с остальными, относимыми к группе основных, настолько малы, что можно пренебречь влиянием таких второстепенных напряжений и деформаций в направлении основных напряжений. Это, конечно, не означает, что второстепенные напряжения и деформации вообще из расчета выпадают исключается лишь взаимное влияние одних на другие. Иначе говоря, принимается гипотеза о связи основных напряжений только с основными деформациями. Примером могут служить методы расчета на изгиб балок и пластинок, когда при вычислении деформации продольных волокон, параллельных нейтральному слою, не принимается во внимание роль нормальных напряжений, перпендикулярных к оси балки или перпендикулярных к срединной плоскости пластинки впрочем, это не [c.131]

Для примера рассмотрим коробчатую конструкцию, изображенную на рис. 6.13, а. На рис. 6.13, б показана развертка коробки. В качестве конечных элементов использованы прямоугольные пластинки, работающие в своей плоскости и стержни с шарнирным прикреплением к узлам. На конструкцию действуют сосредоточенные силы. Расчет выполняется на два загружения одной сосредоточенной силой в узле 79 двумя симметрично расположенными силами в узлах 71 и 79. Исходные данные записываются в форматах Ф1, Ф2, ФЗ на бланках СПРИНТ. В качестве результатов расчета для выдачи на печать заказаны перемещения [c.213]

Небольшой по протяженности участок трубопровода, имеющий резкое изменение конфигурации или размеров, носит название местного гидравлического сопротивления. Типичным примером местного гидравлического сопротивления является диафрагма - тонкая пластинка с отверстием, помешенная в трубопровод (рис.34). В области, непосредственно примыкающей к диафрагме, поток претерпевает резкую деформацию, его в этом случае нельзя считать плавно изменяющимся, и поэтому здесь неприменимо уравнение Бернулли. На некотором расстоянии вниз и вверх по потоку течение можно считать плавно изменяющимся (например, сечения t и 2 на рис. 34), однако, эта граница трудно определяется как при помощи расчетов, так и при помощи экспериментов. Вследствие этого в состав местного гидравлического сопротивления могут попасть участки трубопроводов с существенными гидравлическими потерями по длине. [c.106]

Одним из примеров особых поверхностей является плоскость. Если оболочка вырождается в пластину, то метод расчленения следует заменить расчетом по теории изгиба пластинки или по теории обобщенного плоского напряженного состояния. Если оболочка делается пологой, то на смену методу расчленения приходит приближенная теория пологих оболочек. [c.167]

При проведении расчетов местной устойчивости тонкостенные элементы обычно рассматриваются как прямоугольные плоские пластинки, размеры которых равны размерам рассматриваемого элемента. Учитывая деформируемость самого шпангоута, кромки выделенных элементов принимают опертыми. Рассмотрим расчет местной устойчивости на примерах. [c.307]

Построение кривых для расчета прогибов и напряжений в отдельных частных случаях осуществляется следующим способом для данных значений v и p = qjE и для выбранных нами значений Bq и j подсчитывается большое количество различных численных примеров 2), причем определяются радиусы пластинок таким образом, чтобы удовлетворялось граничное условие (а). Для всех этих пластинок вычисляются значения 5, и на контуре, а затем для того же контура находятся радиальные смещения Так как все эти вычисления производятся для произвольно принятых значений Bq и j, то граничные условия (244) вообще не удовлетворяются. Интерполяция, однако, дает нам возможность получить все необходимые данные для пластинки так, чтобы удовлетворялись оба условия (244) и (а). Результат этих вычислений представлен графически на рис. 203. [c.451]

В качестве примера числового расчета рассматривался случай расположения выреза по средней линии пластинки и определялись четыре моды низших порядков. Автор [c.295]

На рис. 70—72 приведены примеры расчета обтекания пластинки в рамках теории первых столкновений с учетом затухания плотности отраженных молекул из-за сголкновений с молекулами набегающего потока. Молекулы рассматривались как твердые шары. Отражение от стенки диффузное. Расчет проведен методом Монте-Карло 2). [c.401]

Примеры расчета характеристик контактных процессов приме-лительно к свободному точению конструкционных сталей 40Х и 45, SL также жаропрочных сплавов показаны в табл. 26 и 27. Характер распределения эпюр контактных напряжений On и хр на передней ловерхности твердосплавной пластинки Т5К10 (с покрытием Ti ГТ и без покрытия), полученных при точении стали 45 НВ 180) с а = 0,26 мм, t = 2 мм, показан на рис. 44. [c.96]

Рассмотрим ряд примеров расчета миогофокусных бинарных пластинок. [c.365]

Пример расчета. Методом дополнительных деформаций определяем упругопластическое напряженное -состояние круглой пластинки, иеравномерио нагретой по толш,иие, упругий расчет которой представлен выше в примере 2. [c.342]

Рассмотрим пример расчета. Для технологического оборудования газосборного пункта скважин подземного хранения газа рассчитаем объемную концентрацию выносимого из пласта-коллектора песка, если датчик износового типа, установленный в технологическом газопроводе диаметром 50 мм, зафиксировал время изнашивания разности толщин А5=0,1 10 м, равное 14400 с (4 ч). [c.188]

Книга соответствует программе для строительных вузов. В ней рассматриваются основные уравнения теории упругости и методы их решения вопросы изгиба и устойчивости пластинок вариационные методы прикладной теории упругости основы расчета оболочек по моментной и безмоментной теориям основные уравнения теории малых упруго-пластических деформаций и методы их решения. Каждый метод по воаможности иллюстрируется примером. [c.2]

Пример 2. Рассмотрим аналогичный расчет кольцевых пластинок при условии текучести Треска (рис. 33, AB DEF) [c.75]

В разд. 1.2 описаны исходные допущения модели и дана постановка задачи. Б разд. 1.3 дан вывод основных уравнений, исходя из принципа возможных перемещений Лагранжа, а также сформулированы граничные условия задачи. Указан способ преобразования исходной системы уравнений к разрешающей системе, основанный на введении функций напряжений с помощью соотношения (1.21). Такой анализ несколько отличается, судя по литературе, от наиболее распространенных подходов и, в частности, от подхода, изложенного в статье [8]. В разд. 1.4 решается задача для пластины с двумя ребрами и различными граничными условиями. Даны численные расчеты. В разд. 1.5 содержится решение системы разрешающих уравнений для случая, когда число ребер произвольное. Использован известный способ решения системы обыкновенных дифференциальных уравнений, приспособленный к специфике данной системы. В разд. 1.6 рассмотрены частные случаи пластин с пятью и шестью ребрами. Приведены подробные численные расчеты и дан анализ влияния параметров пластины и ребер иа характер напряжений. В разд. 1.7 рассмотрена задача оптимального подкрепления пласти-пы произвольным числом ребер переменного сечения. Закон изменения сечения ребер по их длине определяется из условия, что напряжения в ребрах не меняются по длине каждого ребра. В разд. 1.8 и 1.9 описан метод конечных разностей Лля приближенного расчета напряжений в пластине с ребрами, сечение которых лроизвольно изменяется по длине. Точность метода иллюстрируется а примере. В последнем разделе излагается способ приближенного учета поперечной сжимаемости пластины между ребрами, который улучшает картину напряжений в окрестности угловых точек пластины. [c.7]

Определение Gggn рассмотрим на примере сотового заполнителя (рис. 5). Предполагаем, что внешние слои н заполнитель панели деформируются в пределах упругости, а все элементы панели сохраняют свою форму. Для определения приведеииого модуля сдвига в плоскости хог вырежем из сотового заполнигеля параллелепипед, показанный иа рис. 5, 5 пунктиром I. Отдельно этот параллелепипед приведен иа рнс, 6, о. Рассмотрим также параллелепипед сплошного заполнителя таких же размеров. Считая грань аЬсе заделанной, приложим к грани а Ь с е в обоих случаях касательную силу Q. Определим вертикальные перемещения грани а Ь с е обоих параллелепипедов. Изгибом пластинок, образующих соты, будем пренебрегать. В работе (30) показано, что данное пренебрежение в некоторых частных случаях может привести к занижению модуля сдвига до 20%, что вполне приемлемо для практических расчетов н идет в запас проч- [c.157]

Пример 3 [18]. Консольная пластинка (рис. 10.4) постоянной толщины h, имеющая стреловидную форму в плане с углом стреловидности х, совершает поперечные колебания. Для расчета использованы несовместные четырехугольные конечные элементы с 16 степенями свободы (см. 7.5) применялась согласованная матрица масс (9.36). В табл. 10.1 для первых пяти тонов даны в случае tg х = 0,5 значения частот oj, отне [c.368]

Согласно изложенному методу, формулу для определения собственной частоты колебаний ортотропной пластинки можно получить исходя из соотношения для собственных частот колебаний изотропной пластинки, в связи с чем отпа1дает необходимость решать сложное дифференциальное уравнение в частных производных, определяющее свободные колебания ортотропной пластинки. Однако в общем невозможно определить ошибку приближенной формулы, в связи с чем точность решения необходимо оценивать в каждом случае. В настоящей статье в качестве примера была рассмотрена прямоугольная пластинка, состоящая из двух частей разной толщины с шарнирно опертыми сторонами. Результаты численных расчетов показали, что предложенная здесь приближенная фор--мула может быть использована в практическом случае. [c.164]

Существенным преимуществом энергетического метода яв- ляется то, что требование равенства нулю контурных сил или моментов может быть полностью игнорировано. Эта особенность метода совместно с тем, что решения дифференциального уравнения равновесия пластинки нигде не используются, делает его принципиальную схему применения очень простой. В энергетическом методе конкретные задачи обычно доста точно ясно формулируются при использовании первых нескольких членов аппроксимирующего ряда. Однако добавление каждого последующего члена ряда усложняет исследование. Это приводит дифференциальные соотношения- к виду, неудобному для численных расчетов. Можно привести примеры, когда потребовалось для исследования более чем пятнадцать членов ряда, с тем чтобы получить приемлемую точность решения. Поэтому, когда для достижения заданной точности требуется всего лишь несколько первых членов ряда, использование энергетического метода дает большие преимущества, в то время как при использовании большего числа членов округление ошибок вычислений может быть критическим фактором против применения этого метода. [c.194]

И. В. Андрианов и А. А. Дисковский [66] изложили метод исследования влияния вырезов на собственные частоты колебаний прямоугольных пластин, основанный на применении вариационного принципа Рейсснера. В качестве примера рассмотрены собственные колебания квадратной пластины с центральным круговым вырезом. Определению собственных форм и частот колебаний прямоугольных пластин с вырезами, жёстко защемленных по внешнему и внутреннему контурам, посвящено исследование Л. В. Курпы [67]. Описанная ею задача решена структурным методом, в основе которого лежит использование -функций. Данные в работе примеры относятся к расчету собственных форм и частот колебаний для прямоугольных и квадратных пластинок с центральным круговым и квадратным вырезом, а также со смещенным круговым отверстием для прямоугольной пластинки. [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...