Диски Пример расчета

Ниже приведен пример расчета на прочность диска газовой турбины. [c.288]

Так как точный расчет такого демпфера практически является весьма трудоемким, то попытаемся применить некоторые принципы, которые были использованы в рассмотренном выше примере расчета реального вала. Поставим условие эквивалентный диск с моментом инерции 0 и эквивалентная жесткость вала k должны быть такими, при которых потенциальная и кинетическая энергия вала и эквивалентной системы будут одинаковыми и диск 0 будет иметь тот же угол закручивания, что и сечение вала, на котором укреплен упругий элемент демпфера. Предположим, что этот угол закручивания (амплитуда) равен F. Тогда условие равенства потенциальной энергии удет следующим [c.324]

Диски вращающиеся переменной толщины— Ползучесть установившаяся — Расчет 300 — Пример расчета 242 — Упругое и пластическое состояние 282 --- без центрального отверстия неравномерно нагретые—Пример расчета на прочность 246 ----неравномерно нагретые — Напряжения 243 — Пример графического расчета 250 — Пример расчета по методу Малинина 258 [c.543]

Напряжения при прогреве — Пример расчета 311 Диски вращающиеся — Расчет аа пределами упругости 268, 271 ---вращаюш,иеся неравномерно нагретые — Пример расчета с учетом [c.626]

Пример расчета диска равного сопротивления. [c.206]

Пример расчета диска постоянной толщины с ободом и втулкой [c.211]

ПРИМЕР РАСЧЕТА ДИСКА ПРОИЗВОЛЬНОГО ПРОФИЛЯ [c.224]

Рис. 187. К примеру расчета упруго-пластического диска

ПОРЯДОК И ПРИМЕР РАСЧЕТА УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОГО ДИСКА [c.247]

Пример напряженного и деформированного состояния в диске турбины показан на рис. 4.7 [4, 14]. Как упоминалось выше, температурные напряжения на ободе в период запуска и стационарной работы сжимающие суммарные окружные напряжения в этой зоне поэтому оказываются незначительными. Основную нагрузку на обод создают усилия от рабочих лопаток. Как показывает эпюра рис. 4.7, я, наиболее напряженные зоны в диске — у отверстия в ступице и в полотне, где сказывается влияние концентрации напряжений. На рис. 4.7, б показано распределение пластических деформаций по радиусу как видно, наибольшие деформации развиваются на контуре отверстия в ступице. Зоны перехода в полотне также имеют повышенную деформацию. Кинетика напряженного состояния в течение первых семи циклов, установленная авторами [4, 14], показана на рис. 4.7, в. Как видно из этого рисунка, размах деформаций и их величина в экстремальных точках цикла, а также коэффициент асимметрии цикла деформирования существенно изменяются уже в первых циклах деформирования. Очевидно, что для расчета циклической долговечности следует использовать размах деформаций в стабилизированном цикле, если стабилизация вообще происходит. В ином случае необходимо использовать представления о закономерностях суммирования повреждений от нестационарных нагрузок, например, так, как это будет показано ниже на примере расчета диска малоразмерного газотурбинного двигателя. [c.86]

Рис. 5. Схема диска к примеру расчета.

Ниже даны примеры расчета дисков, проведенных при использовании программы, составленной на основе описанного алгоритма. Линейные и нелинейные решения для пластинок и оболочек, полученные с помощью этой программы, приведены в работах [29, 33]. [c.51]

Там же приведены примеры расчет толстостенного цилиндра и диска турбины. [c.90]

Диски переменной толщины — Определение напряжений и деформаций 342—351 — Расчет методом линейной аппроксимации 342—345 — Расчет методом последовательных приближений 347—350 — Пример расчета 345—347 ----постоянной толщины — Определение температурных напряжений 340, 341 — Расчет напряжений и деформаций 339, 340 — постоянной толщины с ободом— Расчет 341, 342 --равнопрочные — Профилирование 335 — 337 [c.684]

В 3.8 даются решения задач о нестационарных плоских осесимметричных температурных полях в тонком сплошном диске и длинном сплошном цилиндре при температуре среды, изменяющейся во времени, а также приводится пример расчета распределения температуры в цилиндре при нестационарном конвективном теплообмене. [c.55]

Задача о тепловых напряжениях в круглой пластине линейно-переменной толщины при осесимметричном температурном поле исследована в 5.4. Приведен пример расчета тепловых напряжений в стальном диске газовой турбины при нестационарном осесимметричном температурном поле, известном из эксперимента. [c.138]

Пример расчета длины ОШ описан в п. 5.7. Данный пример, как и практика компоновки комплексов СМ ЭВМ, свидетельствует, что основное ограничение на количество устройств на центральном отрезке интерфейса ОШ налагает длина отрезка ОШ, а не суммарная нагрузка в 20 СЕН количество устройств в конструктиве АКБ, подключаемых к центральному отрезку за процессором, равно 6 из них обязательны блок ОЗУ, контроллер дисков. Использование более двух блоков ОЗУ нерационально, так как уменьшается (до трех и менее) возможное количество мест подключения устройств прямого доступа на центральном отрезке ОШ (т. е. без дополнительных задержек). [c.277]

Пример расчета. Выполним численный расчет кругового диска с круглым эксцентричным отверстием, на который действует радиальная сосредоточенная сила Р (фиг. 7), при следующих данных [c.147]

В главе I, том П1, были рассмотрены примеры расчета равномерно нагретых вращающихся дисков постоянной толщины. Выведенные для этих случаев формулы, по которым определяются напряжения и радиальные перемещения, мо кно было бы получить из уравнений (30) и (31), полагая в них 0 = ОиТ = О и используя соответствующие краевые условия. [c.118]

Фиг. 75. Конический диск Разберем теперь два примера расчета дисков с ободом и втулкой, способом двух расчетов.

Фиг. 82. К примеру расчета диска газовой турбины.

Так же как и ранее (см. способ двух расчетов), в случае равномерного нагрева диска при определении напряжений в формулах (118), (121), (124) и (126) можно положить, что слагаемые, содержащие 9 и Т, равны нулю. Разберем два примера расчета дисков изложенным способом. [c.151]

Рассмотрим пример расчета равномерно нагретого диска. [c.163]

Сложная задача профилирования диска может быть с успехом решена графическим способом. Рассмотрим пример расчета. [c.169]

Рассмотрим теперь пример расчета посадки диска на вал и определим освобождающее число оборотов. [c.178]

В случае ненагретого диска и вала в полученных формулах слагаемые, содержащие 6 , 6, Г и Л (зависящие только от 0 и Г), полагаются равными нулю. Рассмотрим пример расчета посадки диска на вал и определения освобождающего числа оборотов способом одного расчета. [c.184]

Рассмотрим два примера расчетов дисков на ползучесть. [c.194]

Пример расчета на ползучесть вращающегося диска постоянной толщины. [c.196]

Рассматривая результаты экапериментального исследования процессов неизотермическо го нагружения, можно заключить, что в областях упругого деформирования и малых упругопластических деформаций влияние процесса неиаотермического нагружения несущественно в этих условиях даже при достаточно высоких температурах (700—900° С) для расчетов деформированного и напряженного состояний можно использовать представление о единой поверхности деформирования. В то же время в области пластического деформирования продесс неизотермического нагружения может существенно изменить характер развития деформаций и предельные значения прочности и пластичности. Анализ возможного влияния изменения свойств на напряженное состояние деталей на примере расчета дисков турбин дан в работе [41]. [c.49]

Пример 4.9. Рассмотрим процесс накопления повреждений в диске турбины, расчет которого с учетом истории нагружения для 150 циклов проведен в примере 3.4. На рис. 4.26 показаны кривые накопления повреждения за 125 неуста-новившихся циклов в ступице на расчетном радиусе г=9,25 см здесь Пун— суммарное повреждение от ползучести Ясн и цикличности Яун- Величина Яу определена в соответствии со вторым членом (4.71) величиныподсчитывали по (4.47) по размаху полной деформации цикла с учетом асимметрии. [c.150]

Для иллюстрации изложенного метода приведем пример расчета одного из испытанных дисков из сплава ЭИ787. [c.181]

В главе VI рассмотрены примеры расчета машиностроительных конструкций с учетом контактных взаимодействий. Приведены результаты гсследов ний напряженно-деформированного состояния деталей технологической оснастки для холодной листовой штамповки, контактирующих фланцевых и замковых соеди-нений различных типов. Рассмотрена ползучесть составного ротора с учетом изменения зоны контакта во времени, посадка турбинного диска на некруговон вал, контактные задачи для иллюминаторов глубоководных аппаратов. [c.5]

Примеры расчета запасов прочности по переменным напряже- ниям. П р и м е р № 1. Полотно диска ротора компрессора, нагруженное статическими напряжениями растяжения сггт — радиальное напряжение и —окружное напряжение — колеблется по мембранной форме с узловой окружностью. Измеренные амплитуды переменных напряжений в опасной точке обозначим аг и [c.88]

Диски вращающиеся гиперболического профиля — Напряжения 3 — 240 —— коничрские — Напряжения 3 — 239 Диски вращающиеся переменной толщины - Ползучесть установившаяся — Расчет 3 — 300 — Пример расчета 3 — 242 — Упругое и пластическое состояние 3 — 282 - без центрального отверстия неравномерно нагретые — Пример расчета на прочность 3 — 246 --неравномерно нагретые — Напряжения 3 — 243 — Пример графического расчета 3 — 250, 258 [c.415]

В процитированной ранее нашей монографии Ламинарный пограничный слой , а также в указанных в конце гл. VIH специальных монографиях можно найти многие другие примеры расчета температурных и диффузионных пограничных слоев (неизотермические струи, вращение нагретого диска в безграничной лсидкости и др.). [c.663]

Рассмотрены процессы колебаний ротора сепаратора с лопаточно-дисковым разбрасывающим устройством. Получено дифференциальное уравнение свободных изгибных колебаний системы ротора. Выполнено численное интегрирование уравнений с решением числового примера расчета частот для конструкции ротора циклонного сепаратора завода Волгоцеммаш при диаметре диска РУ 3,5 м. Теоретические расчеты частот проверены опытно. Библ. 1 назв. Илл. 1. [c.527]

Примеры расчета. На рис. 2.6 показан диск газовой турбины. Днск имеет центральное отверстие. Посадка на вал — свободная. Профиль диска несимметричный относительно плоскости, нормальной к осн вращения. Действие лопаток, расположенных иа наружном контуре диска, заменяется усилием н моментом на радиусе г—Ь, равномерно распределенными по окружности. Материал диска — сплав ЭИ415. Удельный вес материала у = 7,8 г/см . [c.365]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...