Профили стенок

Профили стенок 6—48 --- Размеры 14 — 18 [c.178]

Сводные характеристики 6 — 59 -крановые средние 6 — 47 Габаритные размеры 6 — 49 Профили стенок 6 — 49 Сводные характеристики 6 — 59 -----круглые 6—47 Диаметры 6—50 — Рёбра — Размеры 6 — 50 ----литые 6—-47 [c.178]

Профили стенок ручных опок [c.48]

Профили стенок выбираются по размерам, приведённым в табл. 78, 79 и 80. [c.48]

Профили стенок средних крановых опок [c.49]

Профили стенок крупных крановых опок [c.49]

Принципиально при помощи метода характеристик могут быть построены профили стенок сопла, обеспечивающие заданное неравномерное распределение сверхзвуковой скорости в выходном сечении (рис. 4,а). Вопрос о применении в эжекторе такого сопла является неясным с двух точек зрения. Во-первых, неизвестна неравномерность в схеме 2 рис, 1, которую можно обеспечить при помощи жестких стенок сверхзвукового [c.324]

Выдавливанием изготовляют прутки, трубы и профили различного сечения. Сущность процесса получения заготовки заключается в выдавливании порошка через калиброванное отверстие пресс-формы. В порошок добавляют пластификатор в количестве до 12 % массы порошка, улучшающий процесс соединения частиц и уменьшающий трение порошка о стенки пресс-формы. Профиль изготовляемой детали зависит от формы калиброванного отверстия пресс-формы. Полые профили получают с применением рассекателя. В качестве оборудования используют механические и гидравлические прессы. [c.423]

При несимметричном профиле скорости на входе в диффузор распределение скоростей по его сечениям также зависит от относительной скорости вблизи стенок входного участка при повышенной скорости в диффузоре создаются пологие профили, а начальный участок удлиняется пони- [c.26]

Результаты указанных опытов свидетельствуют о том, что рассчитанные решетки дают профили скорости, близкие к заданным. Вместе с тем расчет необходимо уточнить на небольших участках вблизи оси трубы и у стенок. Отклонение опытных кривых от расчетных в центральной части трубы обусловлено тем, что симметрия предполагает смену знака линейного сдвига профиля, а у стенок — пониженным полным давлением в пограничном слое перед решеткой, поэтому у стенок поток испытывает меньшие замедления, чем в основной части трубы. [c.133]

Совершенно очевидно, что с уменьшением диаметра зерен при данной постоянной толщине слоя Нс = 200 мм увеличивается его относительная глубина Яс. я. Вместе с этим, как видно по табл. 10.1, резко увеличивается коэффициент сопротивления слоя с,ч- Коэффициент сопротивления проходных каналов ан У стенки, надо полагать, меняется при этом значительно меньше, поскольку сопротивление трения на самой стенке не меняется с изменением диаметра зерна. Следовательно, отношение сопротивления проходных каналов у стенки к сопротивлению слоя в остальной его части, т. е. отношение Скан с, . с увеличением Я / существенно снижается. Это приводит к резкому возрастанию степени перетекания жидкости к стенке с уменьшением диаметра зерен, что видно по рис. 10.11. При этом, конечно, неравномерности потока здесь завышены, поскольку профили скорости получены на сравнительно большом расстоянии от слоя (20—25 мм), и жидкость за слоем успевала частично перетекать к стенке под воздействием подсасывающего действия пристенных струек. [c.276]

Замкнутые профили. Рассматривая кручение замкнутых тонкостенных профилей (рис. 217), будем считать толщину стенки стержня настолько малой, что касательные напряжения по ней можно принять одинаковыми, равными напряжениям посредине толщины стенки и направленными по касательной к средней линии стенки. [c.225]

На рис. 3.16 приведены типичные профили мольных долей NH3,N2, Н2, О2 в потоке внутри матрицы. Часть аммиака разлагается еще до подхода к пористой стенке. Наличие кислорода внутри матрицы обусловлено диффузией его из внешнего пограничного слоя. Горение продуктов разложения охладителя в богатом кислородом внешнем пограничном слое приводит к дополнительному существенному увеличению расхода охладителя для компенсации вызываемого горением увеличения теплового потока. [c.66]

Профили температуры и концентрации целевого компонента в пленке жидкости для различных ее сечений в случаях адиабатической и изотермической стенок канала показаны на рис. 98 и 99. [c.328]

На основании полученных данных о распределении составляющих скоростей и давлений по радиусу и высоте контактно-сепарационного элемента можно сделать следующие выводы профили относительных компонентов составляющих скоростей и давлений автомодельны осевая и тангенциальная составляющие скорости уменьшаются с приближением к оси элемента, причем осевая скорость в центральной зоне элемента может стать отрицательной тангенциальная составляющая скорости резко изменяется у стенки элемента, что свидетельствует о наличии трения между потоками в пристенном пространстве в зависимости от конструкции завихрителя изменяется структура потока, формируемая завихрителем из исследованных конструкций лучшие показатели по формированию потока имеет элемент диаметром 100 мм, снабженный комбинированным завихрителем, исключающим деформацию составляющих полей скоростей и давлений. [c.286]

Можно представить себе также сверхзвуковую решетку, в межлопаточных каналах которой отсутствует конфузор-ный участок, а сжатие газа происходит только в скачках уплотнения. Для построения такой диффузорной решетки используем профили в форме треугольников, направив поток с заданным числом Mj параллельно стороне треугольника А О (рис. 10.61, а), угол треугольника в точке А выбираем меньше предельного угла для косого скачка при данном значении Ml. В области А 0"В ниже скачка уплотнения А О" осуществляется равномерное течение газа, параллельное стенке А В, со скоростью 1ср< 1 и давлением P v> Р - За точкой В частицы газа попадают в область повышенного давления (р2>Рср), в связи с чем возникает второй скачок уплотнения, в котором поток снова изменяет свое направление. Вершину следующего профиля решетки помещают в точку пересечения скачков О", а грани О"В" и О В проводят параллельно направ-.лению потока после второго скачка. Таким образом, треугольные профили А В О и А"В"О" располагаются параллельно. [c.82]

Рис. 8.2. Безразмерные профили Возвратное у скоростей для общего случая те- течение чения жидкости между параллельными стенками

В диффузорах нет участка стабилизованного движения. Профили скоростей непрерывно деформируются до тех пор, пока поток не оторвется от стенки. Практически при малых углах расширения отрыв потока будет происходить лишь на очень большом расстоянии от входа. Если при небольшой длине диффузора отрыва не происходит, то диффузор является безотрывным. [c.367]

Показано, что если в качестве определяющей температуры выбрать температуру стенки вместо Т , то влияние числа М , напрпмер, на профили скорости уменьшится. Влияние числа Рг (при умеренных величинах Рг для газов) на профиль скорости невелико, если при его построении в качестве определяющей температуры использовалась температура стенки Т . Установлено, что влияние числа Рг (при умеренных величинах Рг для газов) на коэффициент трения также невелико. На рис. 11.7 изображены профили скорости для тех же условий, что и на рис. 11.4,6, но преобразованные для температуры стенки Из рисунка видно, что профили скорости меньше зависят от числа М , чем соответствующие, изображенные на рис. 11.4,6. В пристенной части пограничного слоя профиль скорости вообще не зависит от числа М . о важное обстоятельство наводит на мысль о том, что можно подобрать определяющую температуру так, что число не будет существенно влиять на коэффициенты трения и теплоотдачи. Следовательно, для расчета сжимаемого пограничного слоя можно использовать методы, разрабо- [c.210]

Различают две категории открыты.- профилей недепланирующие профили — стенки профиля образуют пучок, г,pi кручении сечение профиля остается плоским депланирующие профили — стенки не образуют пучка, пересекаясь по крайней мере в двух точках, при кручении плоскость сечения искажается, происходит депланация профиля, средняя линия из плоской ломаной (или кривой) превращается в пространственную (фиг. 2). При этом проекция средней ли- [c.169]

Широкое применение в промышленности находит сортовой прокат, форма и размеры сечения которого (угольники, тавры и двутавры, швеллеры, рельсы краковые и железнодорожные ИТ. д.) строго регламентируются стандартами. Профили проката пронумерованы. Номер двутавра и швеллера соответствует высоте h их стенки, уголь- [c.38]

При изготовлеинн горячен прокаткой фасонных профилей невозможно получить стенки толщиной менее 2—3 мм. В то же время по требуемой прочности в конструкциях такая толщина нередко завышена. Кроме того, горячекатаные профили имеют технологические напуски (внутренние радиусы скругления, уклоны), увеличивающие их массу. Фасонные тонкостенные профили, легкие, но жесткие, весьма сложной конфигурации и большой длины можно получать методом профилирования листового материала в холодном состоянии. Процесс профилирования прокаткой на профилегибочных [c.118]

На практике очень часто встречаются неси.мметричные профили скорости, характерные для потока, отзывающегося от одной из стенок. В частности, такое распределение скоростей, K3II было показано, наблюдается в диффузорах, в коленах с резким поворотом п па других участках. [c.72]

ОПЫТОВ исключали ло три ряда зерен, расположенных у стенки аппарата. На основе анализа результатов всех измерений было показано, что функция распределения скоростей потока в слое (частота Пг) близка к нормальному закону распределения ошибок (рис. 10.5). К такому же выводу, на основе своих опытов, пришли Н. М. Тихонова [134] и позже Е. В. Бада-тов. Профили относительных скоростей (рис. 10.6), полученные из распределений шв плане (см. рис. 10.4), отчетливо показывают, что у стенок аппарата скорости резко возрастают (на 20—100 %). [c.273]

По данным других литературных источников видно, что в целом ряде случаев также отсутствовали повышенные скорости у стенок канала, заполненного насыпным слоем даже достаточно большо11 толнцины. Так, например, на рпс. 10.8 приведены профили скорости, полученные различными опытами для слоев из сферических и цилиндрических тел при ф, = 0,06 Оц/й., 16) и 0,05 20). Для слоя из цилин- [c.273]

Известно, что при подводе охладителя через пористую поверхность происходит деформация профилей продольной скорости и температуры во внешнем пограничном слое. Профили скорости и температуры становятся менее заполненными, при этом увеличение интенсивности вдува охладителя ведет к более сильной их деформации. Таким образом, наличие поперечного подвода охладителя вызывает снижение градиентов скорости и температуры в пограничном слое на стенке из-за деформадаи профилей и при одновременном возрастании динамической и тепловой толщин пограничного слоя. Это вызывает уменьшение поверхностного трения и теплового потока на пористой стенке. С увеличением интенсивности вдува охладителя это уменьшение будет более сильным. Однако механизм охлаждения пористой стенки различен в зависимости от термодинамического состояния охладителя. Если охладитель газообразный, то температура стенки, соприкасающейся с горячим потоком газа, зависит от расхода охладителя и плавно уменьшается при его увеличении. В случае жидкого охладителя температура горячей поверхности при больших удельных расходах охладителя на единицу поверхности близка к температуре кипения при давлении горячего газа, омывающего пористую стенку. Между газовым потоком и пористой стенкой образуется жидкая пленка, толщина которой зависит от расхода охладителя. По мере умень- [c.153]

Рис. 99. Профили те.мпературы (а) и концентрации целевого компонента (б) в пленке жидкости в случае изотер.мнческой стенки канала (Ре=10з, у = Ю 2), 1 — = 0.01 — 5 = 0,1 а — 5=1 4 — 5=10 5 — 5=100.

Псевдоожиженный струйный слой или аэрофонтанирование в коническом сосуде. Один из методов обеспечения контакта жидкости с твердыми частицами — струйный слой — предложен в работе [525]. Как модификация псевдоожиженного слоя струйный слой представляет собой плотный слой, возбуждаемый центральной струей, которая бьет вверх, увлекая за собой частицы, тогда как частицы вблизи стенок сосуда движутся вниз. Беккер [41, 43] исследовал теплообмен и профили скорости в такой системе. Мадонна и Лама [512] составили уравнение баланса энергии, выражающее связь между падением давления и диаметром струи. Проблема создания струйных псевдоожиженных слоев для перемешивания твердых частиц анализируется в работе [496]. Процесс смешения при аэрофонтанировании в коническом сосуде с мешалкой или без нее рассматривается в работе [479]. Используемый в разд. 8.8 метод применим к струйному слою с низкой концентрацией частиц. [c.410]

Существует два способа расчета параметров жидкости в пограничном слое. Первый способ заключается в численном решении системы дифференциальных уравнений пограничного слоя, впервые полученных Прандтлем, и основывается на использева-нии вычислительных машин. В настоящее время разработаны различные математические методы, позволяющие создавать рациональные алгоритмы для решения уравнений параболического типа, к которому относится уравнение пограничного слоя. Такой подход широко используется для определения характеристик ламинарного пограничного слоя. Развиваются приближенные модели турбулентности, применение которых делает возможным проведение расчета конечно-разностными численными методами и для турбулентного потока. Второй способ состоит в нахождении методов приближенного расчета, которые позволяли бы получить необходимую информацию более простым путем. Такие методы можно получпть, если отказаться от нахождения решений, удовлетворяющих дифференциальным уравнениям для каждой частицы, и вместо этого ограничиться отысканием решений, удовлетворяющих некоторым основным уравнениям для всего пограничного слоя и некоторым наиболее важным граничным условиям на стенке и на внешней границе пограничного слоя. Основными уравнениями, которые обычно используются в этих методах, являются уравнения количества движения и энергии для всего пограничного слоя. При этом, однако, необходимо задавать профили скорости и температуры. От того, насколько удачно выбрана форма этих профилей, в значительной степени зависит точность получаемых результатов. Поэтому получили распространение методы расчета параметров пограничного слоя, в которых для нахождения формы профилей скорости и температуры используются дифференциальные уравнения Прандтля или их частные решения. Далее расчет производится с помощью интегрального уравнения количества движения. [c.283]

Принимая во внимание наличие ламинарного подслоя с линейным профилем скорости и полагая, что в канале, как и в случае турбулентного пограничного слоя, параметры подслоя, согласно (246), (247) и (253), отвечают постоянному значению локального числа Рейнольдса на его границе К л =ндНлбл/М.=Лл = = 156, т. е. Цл = бпД = 12,5, получим (в пределах двухслойной модели течения) с помощью уравнений (255), (258) и (260) напряжения трения на стенке канала и профили скорости при соответствующих ориентациях магнитного поля. [c.257]

Закон четвертой степени убывания добавочной вязкости при у О подтверждается известными опытными данными Дайслера и Хэнретти. Поскольку константы р и /и в формуле для полной вязкости получены для случая частного течения у плоской пластины, применение формул (1.86), (1.88), (1.90) для более общих случаев течений возможно при условии, если показана универсальность принятых констант. Были сопоставлены теоретические профили скорости с экспериментальными, полученными для течений со вдувом и отсосом на стенке, с продольным градиентом давления рассмотрены и сопоставлены с опытом расчеты других, более сложных течений. Удовлетворительное соответствие расчетных данных экспериментальным, полученное для различных течений, свидетельствует о достаточной универсальности принятых констант (1.90). Это дает основание использовать коэфкфициент полной вязкости для решения более общих задач турбулентного пограничного слоя. [c.48]

На рис. 7.3.2 представлены профили скоростей, соответствующие различной интенсивности вдува. Видна значительная деформация профилей в пристеночной области. На внещнем участке слоя характер течения сохраняется таким же, как и при отсутствии вдува, однако этот участок более удален от стенки вследствие значительного расширения пристеночной области. При этом толщина пограничного слоя существенно возрастает (рис. 7.3.3). Специфический характер изменения толщины слоя по длине модели свидетельствует о наличии переходного процесса при формировании профилей скоростей в начале пористого участка, что соответствует точкам перегиба на этих профилях. После области перехода наблюдается процесс повторной стабилизации пограничного слоя на проницаемой поверхности в условиях вдува. [c.461]

В рассматриваемых потоках квазигомогенной структуры на стенке канала располагается однофазная жидкость, т.е. локальное паросодержание равно нулю. Поскольку локальная скорость на стенке также равна нулю, то при любом монотонном законе изменения скорости W и паросодержания ф от стенки до центра канала получается, что области с повышенным локальным паросодержанием имеют более высокую скорость движения. В этом случае параметр распределения q> 1, т.е. 3 > ф. Рассмотрим в качестве простейшей иллюстрации течение двухфазной смеси в плоском канале высотой Ih (рис. 7.12). В отсутствие локального скольжения w y) = w (y) = = w(y). Предположим, что профили локальных истинного объемного паросодержания Ф окСД ) скорости w y) аппроксимируются степенными законами [c.311]

Водосливы с безвакуумным практическим криволинейным профилем очерчены так, что водосливная (низовая) грань по очертанию совпадает с нижней поверхностью свободной струи, переливающейся через совершенный водослив с тонкой стенкой при заданном напоре, который называется профи л и р у ю щ и м. На основе экспериментальных исследований В. Кригер и А. С. Офицеров предложили координаты для построения профиля двух типов водослива (рис. 22.24) и очертаний струи при напоре над гребнем водослива Я = 1 м (табл. 22.5) применительно к осям координат, показанным на рис. 22.24. Для надежного примыкания струи к водосливу низовая грань его по координатам Кригера—Офицерова несколько вдвинута в очертание струи. В связи с этим при Н = Япр такой водослив всегда будет безвакуумным. [c.150]

Рис. 11.6, Зависимости коэффициента трения Рис, 11.7. Профили скорости я пог-Су от числа Маха для теплоизолирован- раиичном слое па теплоизолированной и холодной пластин при Рг = 1, и = 0,76 ной пластине и качестве onpi.-деля-[102] ющей взята температура стенки Т.Щ,

Pa M trpHM процесс теплоотдачи при течении нагретого воздуха по сверхзвуковому охлаждаемому соплу с турбулентным пограничным слоем (рис. 11.27) [6]. Число факторов, осложняющих теплоотдачу в модельном сопле, значительно меньше, чем в сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление Ро=1,ОМПа/м% температура Го==830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался турбулентный пограничный слой в различных сечениях вдоль сопла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальный удельный тепловой поток в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...