Пульсация движении в трубах

Область перехода или точка перехода характеризуется возникновением в пограничном слое интенсивных пульсаций скорости, давления, плотности (в сжимаемых средах) и т. п. Распределения скоростей по сечению в ламинарном и в турбулентном пограничных слоях, вообще говоря, резко отличаются друг от друга. Так же как и при турбулентных движениях в трубах, в турбулентном пограничном слое происходит интенсивное перемешивание макроскопических частиц жидкости в поперечном направлении, за счет этого в турбулентном пограничном слое происходит выравнивание средних скоростей. Вместе с этим прилипание на обтекаемых стенках приводит к появлению более резких градиентов скоростей вблизи стенок, что вызывает резкое увеличение поверхностных сил трения и соответственно сопротивления трения. [c.265]

Чтобы оценить длину / д, начального участка трубы, вспомним, что согласно выражению (11.60) в турбулентном потоке возмущения параметров движения (в частности, скорости жидкости) распространяются поперек потока со скоростью, равной скорости поперечных пульсаций для трубы эта скорость и определяется по формуле (11.84). Соответственно этому возмущение распространяется по радиусу на расстояние — г за время [c.436]

Это ясно видно из уравнения (44). Действительно, при переходе ламинарного движения в турбулентное по условию равенства при г = частот вязких возмущений и турбулентных пульсаций имеем для трубы [c.662]

Придадим формуле (6.17) еще одну форму, удобную для обобщения результатов эксперимента. Для этого выясним, от каких параметров и как именно зависит коэффициент трения f. Учтем, что при любом режиме движения жидкости в трубе касательное напряжение Tq на стенке можно выразить известной формулой Ньютона, так как даже при турбулентном течении вблизи стенки скорости малы и образуется вязкий подслой, в котором течение преимущественно ламинарное, хотя и наблюдаются пульсации. Таким образом, [c.145]

Коэффициент Я, называемый коэффициентом гидравлического трения, имеет, очевидно, тот же смысл, что и С/. Важно выяснить, от каких параметров и как именно зависят эти коэффициенты, что облегчает отыскание способов их вычисления. Для этого учтем, что при любом режиме движения жидкости в трубе касательное напряжение на стенке То может быть выражено известной формулой Ньютона, ибо, даже при турбулентном течении, вблизи стенки скорости малы и там образуется вязкий подслой, в котором течение преимущественно ламинарное, хотя и наблюдаются пульсации. [c.157]

По А. Н. Колмогорову [22] механизм диссипации состоит в следующем. В турбулентном потоке существуют пульсации разных масштабов. Под масштабом пульсаций понимают порядок величины расстояний, пройденных жидкими комками при их беспорядочном движении в турбулентном потоке. Наибольший масштаб пульсаций определяется размерами установки. Например, для трубы максимальный масштаб пульсации близок к диаметру трубы. [c.154]

Пульсации температуры возникают как вследствие неупорядоченности движения ручейков жидкости и пара около стенки в пределах элемента трубы, на протяжении которого происходит упаривание пленки, так и вследствие периодических смещений (вверх и вниз по ходу потока) сечения, в котором паросодержание достигает значения Хгр. По опытным данным автора [142], полученным при рш = 250- 1000 кгУ(м 2-с), протяженность зоны пульсаций температуры зависит от массовой скорости, давления, плотности теплового потока и паросодержания на входе в трубу. В большинстве опытов она колебалась от 30 до 60 мм. Максимальная интенсивность пульсаций наблюдается в начале зоны ухудшенной теплоотдачи. [c.330]

Аналогичное явление отмечалось также в работах [4, 5] при движении пароводяного потока малого паросодержания в трубе диаметром d=57 мм при р = 10 100 ата. Возможно, это явление связано с особенностями закручивания пузырьков газа в неоднородном по радиусу трубы скоростном поле [5] или с неравномерным распределением интенсивности турбулентных пульсаций, имеющих такой же характерный максимум у стенки канала при движении однофазного потока [12—14]. [c.104]

К настоящему времени накоплен богатый экспериментальный материал по пульсациям пароводяного потока при принудительном движении жидкости (среды). Установлена связь между параметрами, характеризующими пульсацию пароводяного потока, и интенсивностью нарастания объемного паросодержания в трубе. Это приводит к росту сопротивления испарительной части трубы. [c.9]

Теперь основное уравнение движения воды и пароводяной смеси в трубах нижней радиационной части при пульсации потока в области изображений по (7-7) должно учитывать дополнения, записанные в квадратных скобках формул (7-45), (7-46). В результате возникнет дополнительный коэффициент в отношении скоростей [c.257]

Неравномерное, пульсирующее движение воды в трубах. Неравномерное, пульсирующее течение воды в трубах паровых котлов возникает при быстром изменении скорости ее движения. Пульсация может возрасти до опасных пределов при очень резкой перемене режима работы котла. [c.135]

Другой вопрос, на котором я хочу остановиться в связи с тем же докладом проф. С. С. Кутателадзе, это вопрос об определении критических тепловых потоков. Здесь в одном случае, при кипении на погруженных поверхностях, достигается достаточная точность в другом случае, более интересном для практики, установленные количественные связи дают различные результаты и, что еще более важно, экспериментальные данные ряда исследователей резко различаются между собой. Конечно, это не результат самого механизма возникновения процесса. Природа процесса зарождения кризиса при кипении в трубах и в большом объеме одна и та же. Однако для первого случая различные методы (гидродинамическая теория проф. С. С. Кутателадзе, полуэмпирический метод теории подобия и аналитическое решение Зубра) привели к весьма близким количественным результатам, достаточно хорошо согласующимся с экспериментальными данными, в то время как при кипении в условиях вынужденного движения данные по кр различаются нередко в 2—3 раза. В последние годы некоторые исследователи обратили внимание на наличие влияния пульсаций на q p- Однако в количественных связях пульсации не находят никакого отражения, в связи с чем использование полученных зависимостей для расчетов затруднено. По моему мнению, не-изученность влияния некоторых факторов на процесс возникновения кризиса является причиной расхождения полученных экспериментальных данных, а отсутствие количественных характеристик влияния некоторых воздействий (например, пульсаций) затрудняет построение обобщенных зависимостей. [c.231]

При увеличении расхода жидкости через трубу увеличивается скорость И, следовательно, число Ре. При некотором числе Ре характер движения жидкости в трубе изменится. Струйка краски начнет испытывать поперечные пульсации, размоется и окрасит весь поток. При этом распределение скорости в поперечном сечении трубы станет более полным (рнс. 7.1, б). Изменение эпюры скорости указывает на то, что изменился закон трения, так как ламинарному закону трения соответствует параболическое распределение скорости. [c.159]

Помимо многообразия структур, отличительной особенностью течения газо-жидкостной смеси в трубе являются высокие пульсации давления, вызванные наличием фаз с различными физическими свойствами, существованием относительной скорости движения компонентов, большой сжимаемостью газо-жидкостной смеси и другими причинами. [c.125]

Анализ пульсаций давления при движении газо-жидкостных смесей в трубах показывает, что пробковая и расслоенная структуры по своим внутренним гидравлическим характеристикам различны. Это еще раз подтверждает обоснованность деления течений на основные структурные зоны. [c.131]

Развитые выше соображения имеют большое значение для учета особенностей распространения звука в трубах. Если для измерительных целей надо создать плоскую волну в трубе (например, в акустическом интерферометре), то при низких частотах всякие неоднородности возбуждения начального сечения (2 = 0) не будут играть существенной роли. Колебательные движения высших мод, возникшие в трубе, для которых /и О и га О, будут очень сильно ослабевать по мере удаления от начала и на некотором расстоянии от источника (например, громкоговорителя, приставленного к трубе) останется только плоская волна с модой (0,0), вызываемая суммарной объемной пульсацией, да- [c.134]

В гл. 6 показано, что для длинных волн излучение распространяется в форме плоской волны, возбуждаемой суммарной объемной пульсацией, даваемой мембраной, и не зависит от формы ее колебаний. Собственный импеданс колеблющейся пластинки или мембраны, представляющей распределенную систему, можно условно отнести к центру системы, движение которого характеризуется некоторой скоростью щ. Учитывая кинетическую, потенциальную и рассеянную в системе энергию, введем некоторые эквивалентные параметры М Е и / , характеризующие массу, упругость и трение для системы, приведенной к центру . Таким образом, мы заменяем распределенную систему системой с одной степенью свободы с эквивалентными массой М упругостью Е и коэффициентом трения / . Кроме того, силу, действующую на систему по всей ее площади, придется заменить эквивалентной силой действующей в центре и производящей ту же самую работу. Кроме объемной пульсации, порождающей плоскую волну, мембрана или пластинка дает дополнительные колебания в окружающей среде, вызываемые высшими модами колебания поверхности. При длинных волнах высшие моды не порождают волн, распространяющихся в трубе, и возбуждают колебательный процесс лишь в ближней зоне. Это приводит к возникновению дополнительной энергии, связанной с этими колебаниями, и формально может быть выражено как появление добавочной или присоединенной массы, как бы движущейся в целом со скоростью По, Для колебаний в воздухе [c.180]

Потери напора при турбулентном режиме движения жидкости. В инженерной практике чаше встречается турбулентный режим движения жидкости в трубах, который труднее исследовать теоретически. Этот вопрос подвергся наиболее широким опытным исследованиям как со стороны советских, так и зарубежных ученых. Из-за сложности процессов, протекающих при турбулентном режиме, до сих пор не создано окончательной теории, которая бы вытекала из основных уравнений гидродинамики и согласовывалась с опытом. Напомним, что при турбулентном режиме наблюдается интенсивное вихреобразование, частицы жидкости описывают сложные траектории, местные скорости меняются во времени даже при постоянном расходе. Это явление называется пульсацией скорости. Часть кинетической энергии жидкости переходит в тепловую. Установившегося движения в строгом смысле иет. Поэтому введено понятие об осредненной скорости. [c.90]

Механизмы односторонне направленных движений пузырей, обусловленные волнами на свободной поверхности жидкости. Анализ системы (8), которая приведена к стандартной форме для последующего применения метода усреднения, показывает, что в шестом уравнении имеется произведение гармонических с частотой колебаний полости членов. Это последнее произведение описывает механизм односторонне-направленного перемещения пузырей в жидкости, в которой колебания центра масс пузырька и пульсации его радиуса происходят с одинаковой частотой. Именно этот механизм и лежит в основе дрейфа пузырей в трубе, заполненной вязкой жидкостью, когда перепад давлений на концах трубы — периодическая функция времени. Все движения, исследованные в предыдущем разделе 1, обусловлены действием именно этого механизма. Что касается движений пузырей в баках, то действие этого механизма приводит к возникновению вибрационной силы, обеспечивающей затопление пузырей. Она может быть вычислена исходя из исследования одномерных уравнений движения пульсирующего пузыря. По-видимому, впервые данная вибрационная сила была описана еще в пятидесятых годах прошлого века в работе [2].Члены, определяющие [c.319]

После трансформации круговой зоны устойчивости в кольцевую, то есть при переходе от ситуации, которой отвечает рис. 3 к ситуации, которой отвечает рис. 4, направление дрейфа пузырьков каждого сорта становиться следующим в приосевой круговой зоне неустойчивости дрейф всех пузырей независимо от размеров происходит в направлении от плоскости г = О к сечению, где задаются пульсации давления. В кольцевой зоне устойчивости для достаточно малых, чтобы выполнилось условие устойчивости, пузырей — к плоскости г = О, а для остальных пузырей в противоположную сторону, и, наконец, в охватывающей эту кольцевую зону устойчивости зоне неустойчивости снова от плоскости г = 0. Таким образом, в зоне устойчивости снова имеет место разнонаправленное движение пузырей разных размеров, способствующее перемешиванию, а в зонах неустойчивости односторонне направленное движение пузырей всех размеров от открытого конца трубы к сечению (или сечениям) где задаются пульсации давления. В этих последних зонах происходит дегазация в сечениях, прилежащих к открытому концу трубы. Однако в отличие от случая, когда частота пульсаций удовлетворяет соотношению (16), дегазация происходит только в приосевой и пристенной зонах трубы. Можно назвать такую форму движения пузырей зонной дегазацией. [c.759]

В предыдущей главе были приведен уравнения, описывающие движения жидкости, и указаны некоторые их простейшие решения. При этом мы отмечали, что полученные решения далеко не всегда хорошо соответствуют каким-либо реально наблюдаемым течениям. Так, например, в п. 1.2 было сказано, что течение в трубе описывается формулами (1.23) —(1.26) лишь в случае достаточно большой вязкости или достаточно малой средней скорости, а в п. 1.4 отмечалось, что найденное Блазиусом решение уравнений пограничного слоя на плоской пластинке хорошо соответствует эмпирическим данным лишь при не слишком больших значениях i/л /v. Оказывается, что так же обстоит дело и в большинстве других случаев. Как правило, решения уравнений гидродинамики, точные или приближенные, удовлетворительно описывают реально наблюдаемые течения лишь при некоторых специальных условиях. Если же эти условия не соблюдаются, то характер течения резко меняется и вместо плавного изменения значений гидродинамических полей, соответствующего теоретическим решениям, наблюдаются хаотические пульсации гидродинамических полей во времени и пространстве типа тех, которые изображены на рис. В. 1. Таким образом, течения жидкости распадаются на два резко различающихся класса плавные течения, меняющиеся во времени лишь в связи с изменением действующих сил или внешних условий, называются ламинарными, а течения, сопровождающиеся хаотическими пульсациями гидродинамических полей как во времени, так и в пространстве, — турбулентными. [c.64]

На практике при достаточно больших размерах занятой газом области (например, при движении в трубе большого диаметра) в потоке развиваются значительные пульсации скорости, приводящие к интенсивному перемешиванию нагретого газа в зоне реакции и за ней с холодным газом перед зоной тепловыделения и, вследствие этого, к его воспламенению. При таком механизме скорость распространения зоны тепловыделения (ее называют скоростью турбулгнт ного горения) может в несколько раз превышать нормальную скорость горения тем не менее она все равно мала сравнительно со скоростью звука. Толщина такой зоны тепловыделения—турбулентного пламени—может быть порядка нескольких сантиметров. [c.109]

При закрутке на входе по закону твердого тела турбулентность является существенно анизотропной наибольшее значение имеет радиальная составляющая, наименьшее — поперечная [37]. По длине трубы вследствие уменьшения интенсивности закрутки продольные и поперечные пульсации в периферийной области постепенно возрастают до 5—7%, а в приосевой уменьшаются до 6—10%. Радиальная составляющая 8 при затухании закрутки также уменьшается. Относительное значение ту] улентной энергии, равное отношению энергий пульсационного и осредненно-го движений, максимально в приосевой области и может достигать 0,04—0,06, что значительно больше, чем при осевом течении в трубах [197]. На рис. 3.11,5 приведены также данные, характеризующие радиальное распределение турбулентного напряжения трения Основной особенностью распределения является смена знака его абсолютного значения, что обусловлено наличием областей активного и пассивного воздействия центробежных массовых сил на структуру течения. По мере затухания закрутки касательные напряжения у стенки уменьшаются, а в приосевой области увеличиваются. Одновременно радиус нулевого значения смещается к оси. [c.116]

Число Рейнольдса является важне11шей характеристикой движения жидкости, по нему судят о режиме течения потока. При Re < Re p имеет место ламинарный режим, при котором существенное влияние на характер потока оказывает вязкость жидкости, сглаживающая мелкие пульсации скорости. При Re > Re,.p имеет место турбулентный режим, при котором большее влияние на характер потока оказывают силы инерции. Величина Re p зависит от многих факторов шероховатости поверхности стенок, условий входа в трубу, вибрации и пр. [c.286]

Характер трансформащш знергии турбулентности (рис. 4.4) качественно аналогичен изменению составляющих интенсивности пульсаций, при этом в области существенной закрутки относительная энергия пульсационного движения в приосевой зоне составляет 0,04...0,06. Это значительно вьппе, чем при осевом течении в трубах [61]. [c.80]

Наличие предвключенного необогреваемого участка повышает устойчивость потока. При этом теоретическое решение показало, что предвключенный участок является более эффективным, чем эквивалентное ему по сопротивлению дросселирование на входе, при прочих равных условиях. Эффект заключается в более медленном развитии амплитуды пульсаций потока при уменьшении массового расхода ниже граничного. Такое влияние предвключенного необогреваемого участка мон ет быть объяснено при рассмотрении уравнения количества движения в форме (3) и механизма зарождений пульсаций. Действительно, если длина предвключенного участка составляет суш ественную часть от длины трубы, то при значительной величине правой части уравнения (3) из-за большой величины скорость изменения расхода может быть невелика и это тормозит увеличение амплитуды пульсаций потока. [c.61]

Процесс перегрева жидкости сопровождается значительными пульсациями температуры теплоносителя и стенки трубы, причем наиболее сильная пульсация наблюдается в сечении трубы, расположенном вблизи максимума перегрева, где амплитуда пульсации достигает значений порядка 10—20° С. В дальнейшем по ходу теплоносителя пульсации постепенно затухают. Пульсации температур объясняются цикличностью процесса парообразования. При отсутствии парообразования во входном участке трубы температура теплоносителя и стенки трубы увеличивается по ходу движения калия. При достижении температуры, при которой центры парообразования активизируются, на стенке трубы возникают паровые пузырьки, которые (благодаря наличию высокого перегрева жидкости) начинают быстро расти. Вследствие значительного теплосъема растущими пузырьками температура теплоносителя и поверхности нагрева резко уменьшается. После падения температуры теплоносителя скорость роста пузырей уменьшается, паровая фаза постепенно [c.258]

О. М. Тодес и А. К- Бондарева [Л. 662, 728 и 1024]. Они проводят аналогию между этим движением и турбулентными пульсациями жидкости. Через слой движутся группы частиц с близкими скоростями (аналогично вихрям в турбулентной жидкости). Отдельные частицы группы постепенно расходятся и вновь объединяются в другие группы. Среднее расстояние L, на котором такая группа расплывается, — это путь смешения или масштаб турбулентности . Киносъемки сильно расширенного псевдоожиженного слоя стальных шариков с1= мм) в стеклянной трубе (Dt = 28 мм) подтвердили наличие пульсаций движения частиц [Л. 1024]. На рис. 5-2 приведены два кадра, на которых видно во многих местах почти параллельное движение групп соседних частиц около стенки. Как поясняют Бондарева и Тодес, каждый шарик на кадре давал два блика, несколько вытянутые в направлении движения из-за конечного времени экспозиции (Vaso сек). По длине этих бликов можно было измерить проекцию пульсационной скорости частиц на плоскость съемки. Она менялась от кадра к кадру (вплоть до нуля), и спустя некоторое [c.183]

При установившемся течении жидкости в замкнутом канале (трубе) также наблюдаются пульсации. Эти пульсации определяются внутренней структурой потока, в котором тепловая энергия переносится молями, имеющими случайный характер движения. В зависимости от чаетоть колебаний моли имеют разную проницаемость в потоке жидкости. При малых тепловых нагрузках от жидкости в стенку проходят лишь низкочасточные возмущения (0,2-1 Гц), однако при увеличении теплового потока стенке будут передаваться и высокочастотные (8-10 Гц) пульсации. Из сказанного следует, что данный тип пульсаций турбулентным может быть назван лишь условно. При больших тепловых потоках, по-видимому, следует учитывать влияние этих пульсаций на долговечность. К этому же типу пульсаций можно отнести колебания температур в приводах, патрубках СУЗ и ряде других элементов водоохлаждаемых корпусных реакторов, где возникают неустановившиеся конвективные течения воды, заполняющей полости узлов, при наличии значительных температурных градиентов по высоте. [c.5]

Еще большая гидродинамическая устойчивость и полное отсутствие возможности расслоения характерны для прямоточных котлов сверхкритического давления. Исследования, произведенные на опытном котле давлением 300 ата, показали, что как при наличии дроссельных шайб с отверсти5 ми 5 мм в трубах с внутренним диаметром 20 мм, так и при отсутствии этих шайб движение воды было устойчивым, пульсации отсутствовали, неравномерность распределения воды по трубам не превышала 10-f-15% (фиг. 2-18). [c.47]

Опыты на моделях показали, что изменение циркуляции в одной или в ескольких трубах немедленно вызывает пульсацию и во всех других трубах циркуляционного контура, причем возможно иа мгновение прекращение движения воды и даже кратковременное изменение направления ее движения. При этом, конечно, возможно воэникновение паровых пробок либо появление свободного уровня воды в трубах. [c.135]

Подробное изучение вопроса привело . выводу, что сечение пароотводящих труб 1 было слишком Мало (фиг. 7-15,а). Из-за этого про-исхпдило ст1ЖР1ние уровня волы в циклонах. Время от времени в трубы 2 подсасывался пар. Тогда движение жидкости происходило с очень большими пульсациями, уровень воды в циклонах резко колебался н иногда поднимался настолько, что вода выбрасывалась в отводящие [c.165]

Пульсации температуры и, следовательно, скорости рабочей среды не было в поверхностях нагрева, включенных по ходу среды до НРЧ. Это показывает, что в данном случае пульсирующее движение возникло в зоне превращения воды в пар. Пульсация потока началась, когда вместо очередного включения в работу пыле-яитателей их стали одновременно включать по нескольку штук (рис. 6-21,6).. Двукратное резкое увеличение нагрузки котла сопровождалось значительным изменением скорости как воды, так и naipa в трубах НРЧ и перемещением по длине труб зоны парообразования, В параллельно включенных трубах это изменение режима происходило по-разному, вследствие чего движение среды стало неравномерным, пульсирующим. Соответственно изменялась и температура среды и самих труб. В дальнейшем сохранению пульсаций среды способствовало пульсирующее горение угля при работе котла с низкой нагрузкой. [c.163]

Н. д. газа или жидкости можно разделить на движение с большими изменениями скорости и давления в зависимости от времени t и движение, когда эти изменения невелики. Течения первого типа обычно встречаются при переходных процессах, напр. при движении тела из состояния покоя до нек-рой конечной скорости, при выходе потока из сопел двигателей и аэродинамич, труб на режим с пост, скоростью течения и др. В течениях второго типа скорости и давления меняются во времени периодически или случайным образом, как, напр., при распространении акустич. волн. Наряду с пульсациями давления акустич. типа в жидкости или газе возникают пульсации давления гидродинамич. типа (псевдозвук), напр. пульсации давления в турбулентном пог- [c.337]

Воздушные колпаки предназначены для выра1внивания пульсации подачи, которая возникает при работе поршневого насоса. Непосредственно у корпусов насосов устанавливают по одному воздушному колпаку (рис. 29) на нагнетательной и всасывающей линиях. Жидкость агнетается насосом не в напорный трубопровод, а в колпак, частично заполненный воздухом, в результате чего воздух сжимается и служит как бы амортизатором. При достаточных объемах колпаков давление в них во время работы остается почти постоянным, поэтому жидкость поступает в напорный трубопровод под постоянным напором, что уменьшает неравномерность подачи. Аналогично работает и всасывающий колпак. При засасывании жидкости уровень и давление в колпаке меняются незначительно, вследствие чего жидкость во всасывающем трубопроводе движется почти равномерно. Из изложенного видно, что чем больше объем колпака, тем равномернее движение жидкости в трубах. Объемы колпаков зависят от допустимых пределов колебания давлений, которые характеризуются коэффициентом неравномерности б [c.62]

Величину А можно при этом рассматривать как коэффициент некоторой воображаемой турбулентной вязкости, обусловленной не микропереносом количеств движения молекул, а возникающим между слоями осредненного движения за счет поперечных пульсаций макропереносом количеств движения конечных объемов жидкости, и назвать коэффициентом турбулентного обмена. Если в данном частном случае движения в плоской трубе предположить, что А есть некоторая постоянная величина и, подсчитав сопротивление трубы, подобно тому, как это было сделано ранее в случае ламинарного движения, непосредственно измерить действительное сопротивление и сравнить [c.600]

На фиг. 5.31 показана каверна конечных размеров за сферой при /С=0,06. Она была получена в вертикальной гидродинамической трубе со свободной струей [12] Селфом и Рипкеном [71]. Хорошо видна обратная струя, о которой говорилось в разд. 5.4.2. На фиг. 5.31, а эта струя движется внутри каверны вперед. При малом значении параметра К и большой длине каверны струя не достигает начала каверны и каверна не наполняется целиком. На фиг. 5.31,6 струя теряет составляющую количества движения в вертикальном направлении и начинает падать вниз. Верхний конец такой длинной каверны стационарный, гладкий и прозрачный. Наполнение и отрыв более коротких каверн приводят к возникновению регулярных пульсаций течения. Ширину и длину осесимметричных паровых каверн измеряли Селф и Рипкен. Были проведены эксперименты с телами размером от 6,36 до 50,8 мм при скоростях от 12,2 до 15,3 м,/с. Соответствующие числа Рейнольдса составляли от 0,4-10 до 4,0-10 . [c.235]

Большинство работ по изучению пульсаций скорости и давления в закрученных течениях типа следа основывается на предположении о сформировавшемся прямолинейном вихре, ось которого не совпадает с осью трубь [Murakami, 1961], или вихре винтовой формы [Бондаренко, Завьялов, 1979 Faneily, 1989]. Далее будут рассмотрены возможные механизмы потери вих рем осевого положения, вопрос о движении винтового вихря в цилиндриче ской трубе и влияние трехмерности (величины шага винтовых вихревых jm ПИЙ) на характер развития неустойчивостей течения в трубе. [c.377]

По-видимому, несовпадение продольных осредненных скоростей жидкости и дискретных твердых частиц может приводить в некоторых случаях к усилению турбулентных пульсаций и при движении в горизонтальных каналах и трубах, особенно тогда, когда ложе и стенки потока вызывают заметное тормозящее действие в отношении влекомых потоком частиц (например, при сальтирующем движении частиц в потоке на размываемом ложе). По-видимому, на это указывают результаты опытов Н. А. Михайловой с подвижной шероховатостью . [c.760]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...