Жидкость расход через трубу

Схема опытной установки для исследования режимов движения показана на рис. 7-1. К баку Б достаточно больших размеров, наполненному исследуемой жидкостью, присоединена стеклянная трубка Т с площадью сечения о), снабженная на конце краном К для регулирования расхода через трубу. Величина расхода определяется мерным баком М. [c.73]

Осредненную скорость можно рассматривать как скорость струйки. При неизменном расходе жидкости, протекающей через трубу, эпюра осредненных продольных скоростей в данном живом сечении не изменяется с течением времени, что и является признаком установившегося движения. [c.149]

Если положить Ь = аа и взять с =аЬ так, чтобы эллиптическое и круговое сечения трубы имели одинаковую площадь, то отношение расходов через эти сечения будет 2а (1Ч-а ), причем это отношение меньше единицы. Таким образом, расход вязкой жидкости через трубу кругового сечения больше, чем расход через трубу эллиптического сечения с той же площадью. [c.543]

Пример 1. Определить расход жидкости, проходящей через трубу диаметром 1=40 мм, если средняя скорость потока v=l,2 м/сек. Труба заполнена полностью. [c.62]

Градиент давления dp/dx связан с расходом жидкости через трубу. Действительно, [c.349]

Для уменьшения возмущений, вносимых в поток, вход из бака в трубу сделан плавным. Над большим баком расположен маленький бачок С, наполненный раствором какой-нибудь краски с плотностью, близк ой к плотности исследуемой жидкости. От бачка С отходит тоненькая трубка Ти изогнутая внизу так, что заостренный выходной конец ее несколько вдвинут во входной участок большой стеклянной трубы. Расход через тоненькую трубку регулируется краном Р. [c.73]

Определим расход жидкости, проходящей по трубе. Элементарный расход жидкости, проходящей через концентрический слой толщиной dh (рис. 92), расположенный на расстоянии h от оси трубы, равен [c.140]

Пример 16. Имея в виду выражение (40.1) для распределения скорости, выразить среднюю скорость потока жидкости в плоской трубе, имеющей прямоугольное щелевидное сечение (рис. 83), через скорость на оси потока. Решение. Составим формулу для расхода жидкости [c.145]

Для определения движения жидкости достаточно ещё задать либо перепад давления вдоль трубы, либо расход жидкости в единицу времени через поперечное сечение трубы, либо среднюю скорость и жидкости по сечению трубы и т. п. [c.43]

Теоретические зависимости, полученные выше для ламинарного движения в трубах, используются для нахождения опытным путем численных значений вязкости жидкостей в вискозиметрах. Простейшим, так называемым капиллярным, вискозиметром определяют расход жидкости, проходящей через калиброванную капиллярную трубку. Измеряя прошедшее через такую трубку за время / количество жидкости и падение давления (Р1—рг) на участке трубки длиной /, нетрудно найти вязкость жидкости р по формуле (4.24) [c.165]

Объемным способом определяется расход через отверстие путем направления струи с помощью специальной трубы-отсекателя в мерный бак 5. Делая замеры уровня жидкости в начале и конце выбранного для опыта промежутка времени, определяют объем жидкости и ее расход. Коэффициент расхода определяется из уравнения (4.7) [c.313]

Задача 2.17. Определить расход жидкости, вытекающей из трубы диаметром d=16 мм через плавное расширение (диффузор) и далее по трубе диаметром ) = 20 мм в бак. Коэффициент сопротивления диффузора = 0,2 (отнесен к скорости в трубе), показание манометра р = 20 кПа высота Л = 0,5 м Н = 5 м плотность жидкости р=1000 кг/м . Учесть потери на внезапное расширение, потерями на трение пренебречь, режим течения считать турбулентным. [c.40]

Подсчитаем объемный расход жидкости Q, т. е. объем жидкости, протекающей через поперечное сечение трубы в единицу времени. Имеем [c.240]

Для определения движения жидкости достаточно еще задать либо перепад давления вдоль трубы, либо расход жидкости в единИ цу времени через поперечное сечение трубы, либо среднюю скорость жидкости по сечению трубы и т. п. Следовательно, труба, жидкость и состояние движения жидкости в целом определяются системой параметров р, (х, г, w. Все механические характеристики движения являются функциями этих параметров. [c.166]

Для успешного достижения целей, поставленных в настоящем исследовании, было сделано предположение о том, что высыхание жидкости происходит в следующих условиях двухфазное кольцевое течение осуществляется в трубе из нержавеющей стали диаметром 12,6 мм с толщиной стенки 1,63 мж, суммарный массовый расход через единицу площади равен 1,87-10 кг м" -час, паросодержание составляет 85%, тепловой поток 5,42 -10 ккал м х X час и давление 68,9 бар. [c.197]

Жидкость под постоянным давлением поступает в камеру 1 корпуса клапана, откуда через окна 2 вытекает в трубопровод, в котором поддерживается давление. Камера 4 через канал 3 сообщается с трубопроводом после клапана. Расход жидкости через окна регулируется золотником 6 в зависимости от давления в камере 4, равного давлению жидкости в начале трубы. Золотник поддерживается пружиной 5. [c.224]

Строго говоря, при г/+<30 уравнением (6-33) пользоваться нельзя, но так как расход жидкости в кольцевом зазоре шириной г/+ = 30 пренебрежимо мал по сравнению с общим расходом жидкости через трубу, ошибка при использовании уравнения (6-33) совершенно незначительна. Воспользовавшись уравнениями для коэффициента трения (6-13), числа Рейнольдса (6-14) и введя в число Рейнольдса в качестве характерной среднюю скорость жидкости, а в качестве характерного размера — диаметр трубы, после некоторого изменения числовых коэффициентов для лучшего соответствия опытным данным получим [c.96]

Для изучения характера этих течений может быть использована установка, представленная на рис. 4.3, а. Она включает в себя резервуар с водой 1, из которого та может вытекать через трубу 5, выполненную из прозрачного материала. В конце трубы установлен кран 6 для изменения расхода жидкости. Кроме того, в резервуаре с водой 1 смонтирован дополнительный сосуд 2 с водным раство- [c.32]

При увеличении расхода жидкости через трубу увеличивается скорость И, следовательно, число Ре. При некотором числе Ре характер движения жидкости в трубе изменится. Струйка краски начнет испытывать поперечные пульсации, размоется и окрасит весь поток. При этом распределение скорости в поперечном сечении трубы станет более полным (рнс. 7.1, б). Изменение эпюры скорости указывает на то, что изменился закон трения, так как ламинарному закону трения соответствует параболическое распределение скорости. [c.159]

Отсюда следует, что расход жидкости через трубу круглого сечения прямо пропорционален перепаду давления н четвертой степени радиуса трубы. С помощью (6.7) легко определяется и среднерасходная скорость в цилиндрической трубе [c.149]

Полученный результат может быть использован для определения расхода жидкости через трубу. С этой целью достаточно измерить только скорость на оси трубы. Тогда [c.149]

Полученный результат показывает, что независимо от ньютоновского либо неньютоновского характера поведения жидкости скорость сдвига на стенке подсчитывается одинаковым образом по расходу жидкости через трубу и тому распределению давления вдоль ее стенки, которое определяет напряжение сдвига на стенке. Зная зависимость скорости сдвига от напряжения, нетрудно, конечно, найти вязкость как функцию скорости сдвига. [c.279]

Расход жидкости через трубы [c.207]

В групповых установках имеются резервные силовые насосы. Обычно резервный насос включается параллельно с основным для ускорения спуска погружного агрегата. Давление рабочей жидкости, необходимое для спуска погружного агрегата, относительно невелико. Величина его определяется главным образом гидравлическими потерями при движении жидкости в трубах и, следовательно, зависит, прежде всего, от глубины подвески погружного агрегата, длины напорной и выкидной линий, а также от расхода жидкости. Сила трения погружного агрегата о стенки труб невелика и с избытком перекрывается весом его. Однако через трубы, имеющие местные сужения или изгиб, погружной агрегат проходит с трудом. В этих случаях давление рабочей жидкости возрастает. Максимальный контакт манометра устанав-чивается на давлении, превышающем примерно на 20% расчетное рабочее давление. Время спуска погружного агрегата нетрудно подсчитать, так как оно находится в прямой зависимости от скорости жидкости в центральной колонне труб. Незадолго до того, как погружной агрегат по расчету должен достичь седла, резервный насос в групповой установке выключается и проводится наблюдение за манометром. При достижении погружным агрегатом седла циркуляция жидкости в трубах прекращается, давление ее в центральной колонне возрастает и, после достижения определенной величины его, агрегат начинает работать. [c.205]

Зная распределение скорости, можно подсчитать объемный расход жидкости О, через поперечное сечение трубы. Через кольцо радиуса г и площадью [c.379]

Величину расхода Q можно измерить непосредственно, измерив количество жидкости, прошедшей за определенное время через трубу Зная радиус трубы можно на основании этих данных определить коэффициент вязкости 1 жидкости. [c.380]

Полученные формулы (9.20) и (9.21) показывают, что максимальный расход через трубу полностью определяется параметрами полного торможения потока во входном ее сечении. Увеличение расхода может быть достигнуто как посредством повышения начального давления ро, так и охлаждением движуш,ейся жидкости. При фиксированных начальных параметрах повысить расход через трубопровод заданной длины I можно посредством снижения его сопротивления. Действительно, при уменьшении коэффициента сопротивления и увеличении диаметра D снижается приведенная длина я и согласно формуле (9.19) и рис. 9.4 увеличивается максимальная безразмерная скорость Ximsk и соответственно возрастает расход жидкости через трубу. [c.251]

Резюмируя, отметим, что силы в пограничном слое порождают ветер (209) непосредственно вне этого слоя. Если суммарный расход через трубу невозможен (как в случае звуковых волн, которые генерируются па закрытом конце), градиент среднего давления должен быть как раз достаточен, чтобы вызвать центральное обратное течение (с пуайзелевским распределением), при котором пе будет среднего переноса жидкости через любое поперечное сечение. При этом среднее течение на расстоянии 8 от оси трубки характеризуется параболическим распределением скорости [c.420]

Кольцевой разветвленный участок представляет собой в. простейшем случае две параллельные трубы между узлами Л и б с одной или несколькими перемычками, соединяющими промежуточные сечения этих труб (рис. X—13). По перемычкам некоторое количество жидкости перетекает из одной трубы в другую. Направление по- а тока в перемычке опреде- — ляется величинами напоров в соединяемых перемычкой сечениях. Жидкость может подаваться в кольцевой разветвленный участок или отбираться из него через узлы Л и В смыкания участка е подводящей и отводящей трубами или через узлы К н В на концах перемычек. При аналитическом расчете трубопровода с кольцевыми участками применяют метод последовательных приближений. Например, если при заданных размерах труб кольцевого участка известны величины притока и отбора жидкости в узлах и требуется ( иределнть расходы в трубах, то в качестве первого приближения эти расходы задают удовлетворяющими условиям баланса расходов в узлах. Затем выбирают первое замкнутое кольцо разветвленного участка, н д.т.я всех входящих в него труб вычисляют потери напора. Расходы считаются заданными правильно, если алгебраическая сум.ма потерь напора в кольце равна нулю. В про-тпином случае следует повторять выкладки при измененных расходах в трубах [c.277]

Течение жидкости в каналах различного сечения очень часто встречается на практике. При этом обычно скорость движения в канале значительно меньше скорости звука, и поэтому жидкость считается нв сжимаемой. Рассмотрим установившееся ламинарное осесимметричное течение в круглм цилиндрической трубе диаметра d. Пусть жидко сть втекает в трубу с равпомерной скоростью. На стенках образуется пограничный слой, толщина которого увеличивается вдоль трубы. Так как плотность и расход через каждое сечение остаются постоянными, то сохраяяется и средняя скорость. Поэтому уменьшение скорости вблизи стенки, [c.348]

Если затем еще несколько приоткрыть кран К стеклянной трубы, то расход воды через трубу, а соответственно и скорость v несколько увеличатся. Качественно картина явления нисколько не изменится. Ио-ирежие.му окрашенные струйки будут двигаться, не смешиваясь с остальной массой жидкости в трубе Т. Так будет продолжаться довольно долго, если открытие крана К увеличивать понемногу и плавно. [c.73]

Определим расход жидкости, проходящей по трубе. Элементарный расход жидкости, проходящей через элементарную часть пло-1цади живого сечения в виде кольца толщиной dr, имеющего радиус г (рис. 4.9), [c.110]

Проведем контрольное сечение 1—1 там, где начинается отбор жидкости, а сечение 2—2 на расстоянии хРасход жидкости в сечении трубы 2—2 (рис. 2.24) Qj<=Q—QoX//(j. Количество движения массы жидкости, протекающей через сечение /—/, равно poiQ (где Oi = Q/ do — скорость потока в этом сечении), принимаем aoi = ao2=l. [c.109]

Рассмотрим случай, когда жидкость (вода) забирается из трубопровода равномерно по его длине. Такой случай представлен на рис. 5-17. На чертеже показана труба АВ длиной / и диаметром D. Эпюра I изображает забор воды из данной трубы. Обозначим через q расход, отдаваемый трубой на сторону с одной единицы ее длины. Очевидно, при равномерной отдаче воды на сторону расход Q в трубе уменьшается по линейному закону. Имея это в виду, эпюру расходов воды в самой трубе в различных живых сечениях потока можно представить трапецией II правая крайняя ордината этой эпюры выражает так называемый транзитный расход Q левая крайняя ордината этой эпюры выражает расход в начальном сечении трубы (в точке Л) этот расход равен + ql. Если через обозн1у шть расход в некотором живом сечении трубы XX, то можно сказать, что при изменении х от О до / расход будет изменяться (по линейному закону) от (Qt + ql) до Qj, причем пьезометрический уклон по мере уменьшения расхода будет также уменьшаться вдоль трубы. Имея в виду это обстоятельство, можем утверждать, что в данном случае пьезометрическая линия Р — Р будет кривой линией, причем выпуклость ее будет направлена вниз. [c.234]

Второй пункт задачи проще решить графоаналитическим способом. Для этого следует составить уравнения, связывающие между собой заданные напоры, напор в точке разветвления РмДрй) и потери напора на трение по длине для каждой из трех труб, выраженные через расходы Qi, Q2 и Q.i. Из этих уравнений выразить РмДрй) и построить кривые зависимости этого напора от расхода для каждой из трех труб. Первая из них будет нисходящей, третья — восходящей, а характер второй кривой будет зависеть от направления движения жидкости во второй трубе. Далее необходимо сложить кривые для труб, которые являются ветвями разветвления, по правилу сложения характеристик параллельных трубопроводов и найти точку пересечения суммарной кривой с той кривой, которая построена для последовательно присоединенной трубы. Точка пересечения определяет расходы Qi, Q2 и Q.3. [c.84]

При наклоннрлх падающих характеристиках насоса устойчивость системы практически не зависит от режима работы регулятора. Однако при иологих характеристиках система может потерять устойчивость при малых расходах жидкости через трубу. [c.189]

Как видим, число Рейнольдса пропорционально отношению массового расхода жидкости через трубу к периметру трубы. Если термическое сопротивление сосредоточено вблизи стенки трубы, то отношение mjp, несомненно, сильнее влияет на теплообмен, чем форма трубы или ее диаметр. Поэтому в решениях для круглой трубы можно заменить диаметр D на AAJp. А так как последняя величина определяется однозначно для труб с любой формой поперечного сечения, то все решения, полученные для круглой трубы, должны оставаться справедливыми и для некруглых труб. Напомним, что AAJp представляет собой гидравлический диаметр, или учетверенный гидравлический радиус [c.222]

Труба внутрениим диаметром il3 мм и длы ой 1,8 м. предназначена для подогревания органического топлива от 10 до 65 °С. Обогрев трубы производится с помощью мамотанного снаружи электронагревателя. Расход топлива через трубу составляет 450 кг/ч. Физические свойства топлива (принимаются постоянными) Рг = 10 р=753 кг/л(3 с=2 090 джЦкг град) Я=0,137 вт1, м град) , ц= =6,55-10" Kzj (M сек). Вычислите и постройте график распределения температуры стенки и средней температуры жидкости по длине трубы. [c.242]

На рис. 2.40 показаны результаты опытов, проведенных в Харуэлле [2.НО]. Штрихпунктирная кривая соответствует равновесному уносу в изотермических условиях, сплошная представляет собой изменение полного расхода жидкости через трубу от степени сухости. В точке а = 1 полный расход жидкости равен нулю. При таком способе представления опытных точек кризис теплоотдачи соответствует точке пересечения кри- [c.89]

Рассмотрим движение жидкости через трубу с местным сужением (рис. 4.4). В узком сечении 2—2 существует повышенная скорость жидкости U2 и в соответствии с уравнением Бернулли (см. подразд. 3.5) — пониженное давление р2. Увеличение давления в начальном сечении 1—1 приводот к увеличению расхода, что влечет за собой еще большее повышение скорости щ и дальнейшее снижение давления pi. Причем последняя величина может достигнуть значения давления насыщенных паров p . [c.29]

С учетом размеров диаметров отверстия и трубы фактический расход жидкости Q через диафрагму сос-тавляет [c.29]

Для включения гидромуфты служит черпающая труба 5, которая изогнута против направления вращения слоя жидкости в дополнительной полости. Эта труба закреплена в неподвижной опоре 8 и рукояткой 6 ее можно поворачивать. Вследствие эксцентричного расположения оси поворота трубы и оси вращения муфты глубина погружения входного отверстия трубы во вращающийся слои жидкости при отклонении трубы от радиального положения меняется. Если труба занимает положение, показанное на рис. 106, а, то скоростным напором набегающего потока вся жидкость из дополнительного объема будет возвращена в рабочую полость, так как расход через черпающую трубу превосходит расход через сопло в р1абочей камере. Изменяя наклон черпающей трубы, можно регулировать соотношение между количеством жидкости, находящейся в рабочей и дополнительной камерах. При необходимости охлаждения жидкость по пути из дополнительной камеры в рабочую может быть направлена в охлаждающее устройство, расположенное за пределами гидромуфты. [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...