Стержень нулевой

Как показывают знаки усилий, стержень 5 растянут, остальные стержни сжаты стержень 7 не нагружен (нулевой стержень). [c.63]

Наличие в ферме нулевых стержней, подобных стержню 7, обнаруживается сразу, так как если в узле, не нагруженном внешними силами, сходятся три стержня, из которых два направлены вдоль одной прямой, то усилие в третьем стержне равно нулю. Этот результат получается из уравнения равновесия в проекции на ось, перпендикулярную упомянутым двум стержням. Например, в ферме, изображенной на рис. 74, при отсутствии силы нулевым будет стержень 15, а следовательно, и 13. При наличии же силы ни один из этих стержней нулевым не является. [c.63]

Из диаграммы Максвелла—Кремоны видно, что усилие в стержне 5 равно нулю (нулевой стержень). Поэтому на этой диаграмме точки сир совпадают (ср=0). Однако стержень 5 выкинуть нельзя, так как в данной ферме точно обеспечивается условие к= =2п—3 и, следовательно, при отсутствии этого стержня ферма превратилась бы в механизм. Дело в том, что стержень 5 не работает лишь при действии на ферму сил р1, Rl и Мц, но в случае действия на эту ферму другой плоской системы сил он будет работать, т. е. усилие этого стержня будет отлично от нуля. [c.153]

Стержень с заданными перемещениями ряда сечений. В практике часто возникают задачи определения начального состояния стержня, вызванного принудительными перемещениями (линейными или угловыми) дискретных сечений стерх<ня. Подобные задачи возникают при монтаже упругих элементов, когда из-за технологических погрешностей точки крепления упругого элемента не совпадают с расчетными. На рис. 2.9 пунктиром показано естественное состояние стержня. При сборке сечение k пришлось принудительно сместить (вектор и ) и стержень принял форму, показанную на рис. 2.9 сплошными линиями. Требуется определить Q и М. Считая, что компоненты вектора и есть малые величины, воспользуемся уравнениями нулевого приближения (1.112) — (1.115) или уравнением (2.5), в котором следует положить поэтому получаем (2.6) в виде [c.82]

Интегрирование линейных уравнений равновесия винтового стержня. Если винтовой стержень используется в качестве чувствительного элемента, например акселерометра, он нагружается распределенными силами, причем вектор q распределенных сил может иметь произвольное направление. В этом случае определить напряженно-деформированное состояние винтового стержня можно только решая систему дифференциальных уравнений. Если рассматриваются малые перемещения точек осевой линии, для определения напряженно-деформированного состояния стержня можно использовать уравнения равновесия нулевого приближения (1.107)— (1.111), положив Шо=0 [c.206]

Рассмотрим в качестве примера колебания железнодорожного пути (рис. 7.13,а), который можно рассматривать как стержень, лежащий на упругом основании, при движении по нему состава бесконечной длины. Состав можно приближенно рассматривать как одномерную среду с нулевой изгибной жесткостью. Это возможно в том случае, когда расстояние между колесами тележек много меньше длины стержня I. При колебаниях на стержень действует инерционная нагрузка со стороны вагонов, которую можно рассматривать (в пределе) как распределенную. Каждая тележка имеет две контактные силы, которые приводятся к равнодействующей силе / и равнодействующему моменту ци (рис. 7.13,6) [c.196]

Из данных табл. 18 видно, что стержни 2, 5 и 6 растянуты, стержни 3 и 4 сжаты, а стержень —1 нулевой . [c.70]

Мы получили систему однородных уравнений. В правых частях —нуль. Значит, решение системы будет нулевым. Неизвестные А, В w Q равны нулю. Но тогда функция у тождественно равна нулю и стержень имеет прямолинейную форму. Решение — тривиальное. Имеется другая возможность. Решение может быть ненулевым, если определитель системы равен нулю. Напишем его [c.132]

В зависимости от характера функции со = / (р) и решается вопрос о поведении стержня. Если при некоторых значениях безразмерной силы р частота со обращается в нуль, стержень имеет формы равновесия, отличные от прямолинейной. Если нулевых точек для со не имеется, надо определять условия кратности частот, что соответствует условиям возникновения движения с нарастающей амплитудой. [c.308]

Нагружение. Первым долгом проследим за характером распределения нормальных напряжений в поперечном сечении в процессе постепенного роста моментов, изгибающих стержень, от нулевого их значения. [c.258]

Рассмотрим призматический стержень, щарнирно закрепленный по концам при этом одна из опор имеет возможность перемещаться вдоль оси стержня (см. первую строку таблицы 18.1). При воздействии на такую систему сжимающей силы, линия действия которой совпадает с осью стержня, по мере роста силы от нулевого ее значения можно отметить три характерные ситуации в зависимости от значения силы Р Р С. Р, Р Р и Р > Р,. Значение Р называется критическим. Если Р < Р , то, отклоняя стержень какой-либо внещней силой и затем устраняя ее, возбуждаем затухающее колебательное движение стержня около его первоначального прямолинейного положения, если сопротивление (диссипативные силы) мало, или монотонное возвращение стержня в исходное прямолинейное положение, если сопротивление велико, т. е. стрежень ведет себя наподобие шарика в наинизшей точке дна чаши. Чем ближе Р к Р (Р < Р ), тем легче отклонить стержень от его прямолинейного положения и тем менее стремительно он возвращается в исходное положение. Изгибная жесткость стержня, которую назовем эффективной, падает. Проводя аналогию с чашей и шариком, можно сказать. [c.287]

Значение п = О не удовлетворяет условию задачи — нулевому значению Я соответствует незагруженный стержень, не могущий, естественно, потерять устойчивость. [c.334]

На основании приведенных данных вычисляется собственная частота по формуле (2.90с). Из табл. 3 следует, что собственная частота имеет одинаковое значение как у стержней со свободными концами, так и с защемленными, если при этом не учитывается собственная нулевая частота, которую имеет только стержень со свободными концами. Кроме того, из таблицы следует, что независимо от способа закрепления концов высшие значения собственных частот колебаний приближаются друг к другу. [c.82]

Проверить правильность нулевых рисок на шкалах и нониусах для установки суппортов иа угол зуба. При выполнении этой операции люлька устанавливается в положение, при котором суппорты расположены горизонтально. Шкалы на верхнем суппорте и нониусе на основании суппорта должны быть установлены на нулевое деление. Бабка изделия устанавливается в положение, при котором ось шпинделя изделия параллельна плоскости качания люльки. Индикатор закрепляется так, чтобы его измерительный стержень касался опорной поверхности J суппорта. Бабке изделия сообщается перемеш ение в направлении, параллельном плоскости качания люльки. [c.836]

После проверки-верхнего суппорта нижний суппорт устанавливается параллельно ему. Правильность этой установки выверяется индикатором, закрепленным на верхнем суппорте. Измерительный стержень индикатора касается опорной поверхности 2 нижнего суппорта нулевые риски шкалы на нижнем суппорте и нониусе на основании суппорта после этой выверки должны точно совпадать. Допускаемое отклонение 0,02 мм на длине 100 мм. При наличии повышенных отклонений переустановить нониусную линейку на поворотном корпусе суппорта [c.836]

Пусть 5ф = Sp(p(x), где х — высота сечения относительно нулевого сечения оо, проведенного через самый короткий стержень, "р — базисная площадь профилограммы, называемая нами расчетной площадью касания. [c.161]

Предельным случаем гибкого стержня является абсолютно гибкий стержень — нить, для которого изгибные и крутильная жесткости равны нулю. Нить может передавать только растягивающие осевые усилия, что имеет место для стержня, если изгибные и крутильная жесткости равны нулю Л,-,- =0, т. е. матрица Л есть нулевая матрица. Возможны модели реальных систем (стержней), которые занимают промежуточное положение между стержнем и нитью, например стержень, у которого Л ц О, Л 22 = Лз = 0 или А 2 2 =0, Ац Ф О, А33 Ф 0. Получим уравнения равновесия [c.74]

Векторное уравнение (8.62) эквивалентно системе двенадцати уравнений первого порядка с переменными коэффициентами. Элементы матрицы В зависят от начального напряженного состояния и от геометрии осевой линии стержня, которые являются функциями е. В общем случае стержень имеет переменное сечение. Элементы матрицы В по-прежнему являются функцией е. В частном случае свободных колебаний ненагруженного стержня матрицы Л1 и Ла нулевые, а матрица В принимает вид [c.185]

Так как стержень нерастяжим и длина его между сечениями АпВ не изменяется, то первая форма колебаний имеет вид, показанный на рис. 8.11, б штрихпунктирной линией I. Однако для получения приближенных функций, характеризующих фор<кы колебаний, удобнее предположить, что возможна и нулевая форма. Последнюю в дальнейшем можно не использовать, так как она возможна только для растяжимого стержня. Введем для этой функции обозначение [c.205]

Однородный стержень длиною I, площадью поперечного сечения S, с периметром р, обладающий коэфициентами теплопроводности и теплообмена К к Н, удельной теплоемкостью С, плотностью D и электрическим сопротивлением R, помещен в среду нулевой температуры. В установившемся состоянии один конец стержня находится при температуре Rq. а другой — при нуле. Затем вдоль стержня пропускается электрический ток силою I от холодного конца к горячему. Показать, что, когда температура опять установится в точке, расположенной на расстоянии х от холодного конца, повышение температуры, вызванное электрическим током, равно [c.265]

Рассмотрим направление решения задач ТТО, начиная с задач длинных стержней, на основе разработанного подхода. Их предстоит решать в такой последовательности длинный стержень, круглая пластина (сферическое изображение пластины — точка) с переходом на другие формы пластины, круговая оболочка нулевой гауссовой кривизны (сферическое изображение — дуга большой окружности единичной сферы) с переходом к оболочкам со сложным контуром, сферическая оболочка с переходом к оболочкам двоякой кривизны (сферическое изображение — окрестность некоторой точки на сфере), оболочки (пластины) с круговым отверстием с переходом к отверстиям со сложным контуром. [c.34]

Продольный удар. Стержень постоянного сечения F защемлен одним концом. Объемный вес материала у. Будем считать, что в момент удара верхний конец ударяемого стержня получает скорость V. Скорость нижележащих сечений изменяется по линейному закону, достигая нулевого значения в нижнем сечении стержня (рис.23.10). [c.345]

Ограниченный стержень —1<х<1 с нулевой начальной температурой. При t>b плоскости х = 0 и х=1 поддерживаются при постоянной температуре Vq. в данном случае функция и должна удовлетворять уравнению (2.6), обращаться в нуль при = О и иметь значения У е при х = I. Используя решение этой задачи, приведенное в 5 гл. III (см. (5.6)), получим окончательно [c.136]

IV. Ограниченный стержень — I <. x начальной температурой, равной V. На боковой поверхности стержня и. на его концах происходит теплообмен со средой нулевой температуры. [c.145]

VI. Тонкий стержень О < x < I с нулевой начальной температурой движется со скоростью и. При >0 его конец х = 1 поддерживается при постоянной температуре V, а конец х = 0 — при нулевой температуре. На поверхности стержня происходит теплообмен со средой с нулевой температурой ). [c.384]

Траектории касательных напряжений разделяют поперечное сечение, а тем самым и весь стержень на независимые одна от другой части, на поверхности раздела которых не действуют никакие напряжения. Так как для каждого такого элемента сечения соответствующая нулевая линия совпадает с нулевой линией всего сечеиия, то центры тяжести всех элементов должны находиться на общей нулевой линии. Следовательно, все траектории ка ательных напряжений должны начинаться на контуре выше нулевой линии, а оканчиваться на контуре же ниже нулевой линии, [c.137]

При установке индикатора в нулевое положение необходимо следить за тем, чтобы динамометр свободно помещался в нижнем захвате поверяемой машины (при этом стрелка индикатора не должна отмечать никакой нагрузки). Слегка поворачивая индикатор в ту или другую сторону, его измерительный стержень доводят до соприкосновения с конусообразным выступом рычажка и продолжают поворачивать до тех пор, пока малая указательная стрелка не совпадет с нулем. Большая указательная стрелка устанавливается на нуль вращением подвижного ободка индикатора. [c.35]

С учетом направленности деформации расчетная схема раскоса может быть представлена в виде шарнирно опертого стержня длиной 2/р, теряюшего устойчивость относительно оси, параллельной полке уголка. Как показано выше, для такого стержня постоянно и равно 1,285. Таким образом, когда разрезанный стержень нулевой, критическая сила равна критической силе на цельные раскосы при условии, что встречные раскосы сжаты. [c.110]

Считается, что в уравнение (2.58) входят безразмерные величины. Стержень нагружен распределенным крутящим моментом fii i, распределенной нагрузкой 92в2 и сосредоточенной силой Рзез. Найдем напряженно-деформированное состояние стержня, ограничившись уравнениями нулевого приближения, которые для данного примера принимают следующий вид (считая нагрузку следящей) [c.73]

Однако эти равновесные состояния качественно различны, так как после малых возмущений стержень, свисающий вниз, совершает малые колебания около положения равновесия и от него не удаляется (равновесие устойчиво), тогда как стержень, поднятый вверх, после любого малого отклонения от этого положения в равновесное положение не вернется, а будет от него удаляться (равновесие неустойчиво). Понятие устойчивости можно более конкретизировать, если ввести его следующим образомг Пусть qt — координаты системы, которые в положении равновесия принимают нулевые значения. Это всегда можно сделать путем изменения начала отсчета. Пусть — отклонения (возмущения) координат, появившиеся вследствие внешних воздействий, а б и е — малые числа. Если можно указать такие границы начальных возмущений 1 1 г =sS е, что при этом всегда < б, то положение системы устойчиво. Здесь е зависит от б, т. е. е (б), следовательно, границы до- [c.345]

Заметим, что если стержень в отношении опорных реакций статичес1<и определим, то тем самым он статически определим полностью. Стержневая решетка рамы всегда статически неопределима, а стержневая решетка фермы может быть или статически определимой, или неопределимой. Чтобы решить вопрос о ее статической определимости, обратимся к рис. 4.7. Вспомним, что, добавляя к механизму двухповодковые группы нулевой подвижности, мы получали механизмы с тем же числом степеней свободы, что и у исходного механизма. Если теперь взять стойку, у которой число степеней свободы, естественно, равно нулю, и начать добавлять к ней двухповодковые группы, то мы не изменим первоначальное число степеней свободы, т. е. полученная таким способом стержневая конструкция будет фермой, а не механизмом. На рис. 4.7, а изображена исходная стойка и над ней двухповодковая группа. На рис. 4.7, б двухповодковая группа присоединена к стойке к в результате получена треугольная ферма. Число ее степеней сво- [c.97]

Однородный стержень совершает в вертикальной п оскости полный оборот около одного из концов, доходя до положения неустойчивого равновесия с нулевой скоростью найти давления на точку подвеса 1) в наини шем положенин и 2) в горизонтальном положении стержня. [c.155]

Ввод слагаемой величины осуществляется поворотом маховика /. жестко закрепленного на валу а, движение которого через зубчатые колеса 2, 3, 4 и 5 передаются валу d со стрелкой с. Величина слагаемого регистрируется но шкале е. Вращение через конус Ь передается связанной с ним фрикционной втулке 6, на которой закреплена стрелка /, поворачивающаяся на тот же угол, что и стрелка с. Одновременно вращение втулки S через зубчатые колеса 7 и S передается зубчатому колесу g, которое перемещает репки 9 и /О в разные стороны. Рейка 9, перемещаясь влево, нажимает на диск //, соединенный штифтом и со стержнем /г, находящимся в полой части вала а. Таким образом, при перемещении диска II по валу а в пределах, допускаемых пазом /, перемещается стержень к, преодолевая при зтом сопротивление пружины 12. После ввода одного из слагаемых нажимают вручную на кнопку т стержня k, которым вместе с диском // начинает перемещаться вправо, при этом диск I, нажимая на рейку 9, перемещает ее также вправо, а рейка 10, следовательно, будет перемещаться влево. Это движение происходит до тех пор, пока диск It не войдет в соприкосновение с обеими реГ1ками, после чего дальнейшее перемещение будет невозможным. При таком положении реек 9 п 10 а диска 11 стрелка / устанавливается на нуле. Стрелка с остается на предыдущем отсчете. Ввод последующих слагаемых производится аналогичным путем. Таким образом, при вводе ряда слагаемых вал d повернется на угол, пропорциональный сумме слагаемых величин. Сумма, считываемая по показаниям стрелки с при помощи зубчатых колес П, IB и вала п, передается в другие механизмы. Фиксатор, состоящий из зубчатого колеса 13 и реек 14 и 15, служит для фиксации положения маховика 1 и для образования на валу d момента, большего чем момент, возникающий между втулкой 10 п валом d. Это необходимо для предохранения вала d от поворачивания при приведении стрелки с к нулевому отсчету. Пружина прижимает друг к другу зубчатые колеса 7 и S. [c.553]

Решение. Применим принцип возможных перемещений. Мысленно удалим 6-й стержень. Тогда тело получит одну степень свободы, характеризующуюся движением по некоторому винту 7 i2346- Этот винт должен быть таким, чтобы перемещение точек тела, в которых присоединяются пять оставшихся стержней, были нормальны к осям этих стержней. Это означает, что винт определяет линейный комплекс, лучами которых служат эти пять стержней, а перемещения указанных точек происходят в их полярных плоскостях. Следовательно, винт Гхгзйб взаимен со всеми пятью винтами (в данном случае нулевого параметра), оси которых направлены по пяти стержням. Этот винт может быть найден по способу, указанному выше (см. задачу 4 в 5 этой главы). Чтобы найти силу, действующую вдоль 6-го стержня, нужно разложить силовой винт R на две составляющие одну — по винту U, взаимному с винтом Т- мъ а другую — по оси 6-го стержня. Эта задача может быть выполнена чисто графически, для чего надо, изобразив винты орт-крестами, найти орт-крест U (в соответствии с задачей 2, оттуда же), а затем произвести элементарное разложение винта R. Далее таким же способом составляющую U разлагают по оси 5-го стержня и по винту, взаимному с четырьмя винтами 1, 2, 3,4 и т. д. Можно выполнить и аналитическое решение, используя построенные с помощью орт-крестов взаимные винты. Составим выражение суммы работ на винте 7 i234e винта R внешних сил и силы So, действующей вдоль удаленного стержня, и, приравняв его нулю, получим одно уравнение с неизвестной величиной усилия в 6-м стержне. Усилия в остальных стержнях определяют аналогично. [c.216]

Все модели однооборотных рычажно-зубчатых головок (рис. 5.11,6) имеют измерительный механизм разгруженного типа, у которого ход стержня превышает диапазон измерения на 2,0—2,5 мм. Измерительный стержень 2 с закрепленной на нем насадкой 15 действует на кулисный рычаг 20, в нижнюю часть которого встроена регулируемая опора 16. Кулисный рычаг 20 через поперечный контактный штифт 19 действует на планку 18 и сектор 17, поворачивающий триб 14 и стрелку 10 по шкале 9. Механизм закреплен на плате 21 Стрелка 10 устанавливается на нулевое деление винтом 24, который череч рычаг 23 поворачивает плату 21 вокруг опоры 22. В последних конструкциях головок типа ИГ для повышения износостойкости контактные штифты выполнены из твердого сплава, а подпятник насадки изготовлен из корунда. Головки снабжены указателями полей допусков. Аналогичную схему имеют малогабаритные головки типов 1ИГЛ1, 2ИГМ. [c.155]

Проанализируем построение диаграммы равновесия в частных случаях. Когда сила Р, действующая на узел, направлена вертикально, то след i располагается в нулевой точке О (фиг. 106). Пересечение плоскости 1-2, проходящей через стержни 1-А и 2-А с плоскостью Z-5, содержащей силу Р и стержень 3-А дает центр параллельных сил я. Для определения аппликат Zi, и проектируем заданную силу на вертикаль й-3, проходящую через след 5 и с помощью весовой линии лк находим аппликату Zj=0( 1 и равнодействующую Z12= ndj. Проектируя равнодействующую на вертикаль 1-т, проходящую через след I с помощью другой весовой линии 2-т, определяем аппликаты Zj и Z . Чтобы найти соответствующие фокали Ни Нз соединяем след 3 с точкой V и проводим через верщину q аппликаты Za луч qp параллельный 2-1/ . Этот луч qp отсекает на направлении 0-3 фо-каль Яз З. [c.208]

Стержневой К. служит для увеличения амплитуды колебат. смещения частиц (колебат. скорости частиц) в низкочастотном УЗ-диапазоне представляет собой твёрдый стержень персм. сечения или перем. плотности, присоединяемый к излучателю более широким концом или частью с больше плотностью материала. Увеличение амплитуды смещения том больше, чем больше различие диаметров или плотностей противоположных торцов стержня. Такие К. применяются в У 3-технологии и являются составной частью колебат. УЗ-систем, работающих <в диапазоне частот от 18 до 100 кГц. Стержневой К. можно рассматривать как акустич. волновод, в к-ром распространяется одна нулевая мода колебаний, характеризуемая пост, амплитудой по сечению. Макс. лпно11пый размер широкого конца концентратора D должен быть меньше kj2 где [c.454]

На рис. 5.7, а показана конструкция механического устройства для изме >ения усилия запирания, применяемого на машинах ПО Сиблитйаш . Устройство вставляют в ступенчатые отверстия каждой из четырех направляющих колонн машин. Индикатор 1 с ценой деления 0,01 мм крепят к проушине втулки таким образом, чтобы его мерительный штифт упирался в стержень 6. Индикатор ставят в нулевое исходное положение вращением обоймы при отсутствии растягивающих напряжений в колонне, т. е. при раскрытой пресс-форме. Стержень 6 через втулку и пружину постоянно прижат к торцу отверстия в колонне через стальной шарик. После закрытия пресс-формы и возникновения в колонне растягивающих напряжений индикатор 1 покажет деформацию А участка L, являющегося базой измерения. Уеилие Р, воспринимаемое колонной, определяют по формуле [c.171]

Полуограниченный стержень л > О с нулевой начальной температурой. При t>Q граница л = О noдdepжuвaem я при постоянной температуре Vq. Здесь функция и должна удовлетворять уравнению (2.6), обращаться в нуль при = О и иметь значение V e при х = 0 и > 0. [c.135]

Вернемся к нашему опыту, результаты которого представлены в виде диаграммы на рис. VI. 1. Если мы после того, как будет достигнута точка / на кривой, разгрузим образец, то произойдет некоторая упругая деформация, соответствуюш,ая разности абсцисс в точках / и g, а деформация og будет пластической или остаточной. Затем снова произведем нагружение до величины, соответст-вуюш,ей точке /, при этом мы приблизительно достигнем той же точки (обозначенной на рисунке h) за счет упругой деформации образца с тем же самым модулем упругости, что и при нагружении. Это видно на рисунке, где наклон линии gh совпадает с наклоном линии оа. Таким образом, кривая а — с — Ь — е является геометрическим местом точек всех пределов текучести, соответствующих последовательно возрастающей деформа ц и и Тем не менее, как уже ясно по причинам, с которыми мы уже сталкивались раньше в двух других случаях предел текучести не могкет непосредственно зависеть от деформации. Мы упоминали в параграфе 10 о повышении предела текучести материала при кручении стержня. Совершенно ясно, что это явление не может зависеть от того, закручиваем мы стержень в нанравлении часовой стрелки или против часовой стрелки. Поэтому предел текучести Тт должен быть четной функцией деформации сдвига у, т. е. функцией Y Вспомним (см. главу IV, параграф 5), что величина тт сама вычисляется, как корень квадратный от другой величины предельной упругой потенциальной энергии, которая сама есть четная функция напряжения. Полезно вспомнить и тот факт, что нри повышении предела текучести затрачивается р а б о т а на пластическую, по не полную деформацию. Представим себе, что существует такой гигант, который обладает достаточной силой для того, чтобы месить мягкое железо, так как мы месим мучпое тесто. Дадим ему стальной шар, которому он будет придавать любую форму, а в конце восстановит сферическую форму. Когда он вернет нам шар, деформация его будет нулевой все искажения формы — ноложительные и отрицательные — уничтожат друг друга. Однако, работа деформации будет все время возрастать до определенной величины. Если мы предположим, для того чтобы сделать наши рассуждения более определенными, что деформация представляет собой простые сдвиги, в положительном или отрицательном нанравлении, то работа, выраженная через деформацию, в соответствии [c.338]

Примером может служить обычный стержень, находящийся в-эавновесии под действием сжимающей силы при нулевых прогибах, который, однако, может получить прогибы, изменяющиеся по величине во времени. [c.15]

До установки динамометра в поверяемый пресс или испытательную машину вдвигают измерительный стержень индикатора во втулку до тех пор, пока стрелки на его большой и малой шкалах не совместятся с нулевой отметкой. В этом положении закрепляют индикатор, затягивая кольцевую гай- ку 6. Затем устанавливают стрелки индикатора вращ,ением подвижного ободка шка- [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...