Направляющие расчет

История вопроса. В теории цилиндрических оболочек основными задачами являются расчет замкнутых цилиндрических оболочек (расчет труб) и расчет незамкнутых цилиндрических оболочек, границами которых являются две образующие и две направляющие (расчет цилиндрических пластин). Обычно эти задачи решаются методом двойных либо одинарных тригонометрических рядов. Из них большую ценность представляет метод одинарных рядов, позволяющий подчинить решение на двух краях оболочки произвольным граничным условиям. Использование одного и другого методов существенно затрудняли громоздкие дифференциальные уравнения задач и их высокий порядок, ввиду чего много внимания было уделено упрощению исходных ( юрмул. Оказалось, что выбор той или иной системы упрощений зависит от соотношений размеров цилиндрической оболочки. [c.159]

Реакции на отдельных гранях направляющих определяют по условиям статики или дополнительно по условиям совместности перемещений. При значительной податливости контактирующих деталей (салазок или ползунов) по сравнению с контактной податливостью направляющих расчет ведут, рассматривая перемещаемые детали как балки на упругом основании. [c.635]

Расчет кинематических пар при жидкостном трении подробно излагается в курсе деталей машин и в специальных курсах при изложении вопросов расчета и конструирования подшипников и направляющих. [c.231]

Задача I—18. Определить диаметр Ох гидравлического цилиндра, необходимый для подъема задвижки при избыточном давлении жидкости р = 1 МПа, если диаметр трубопровода Г>2 == 1 м и масса подвижных частей устройства т 204 кг. При расчете коэффициент трения задвижки в направляющих поверхностях принять f 0,3, силу трения в цилиндре считать равной 5% от веса подвижных частей. Давление за задвижкой равно атмосферному, влиянием площади штока пренебречь. [c.22]

В основу силового расчета кулачкового механизма заложены данные, полученные для эталонного механизма. В качестве эталонного принимают внецентренный механизм с поступательно-движущимся заостренным толкателем, имеющим две прямолинейные направляющие, расположенные по обеим сторонам кулачка (рис. 168). [c.247]

Для уменьшения влияния температурных деформаций величину минимальных зазоров следует назначать из расчета направляющих на нагрев и применять материалы с одинаковыми или близкими коэффициентами линейного расширения. Если последнее условие выдержать невозможно, то охватывающую деталь следует изготовлять из материала с большим коэффициентом линейного расширения. [c.447]

Расчет направляющих, работающих при значительных скоростях скольжения, производят исходя из условий, чтобы обеспечить жидкостное трение. [c.468]

Направляющие с большим общим числом нагружений Л/j. и соответственно с большим общим путем Sv рассчитывают на сопротивление усталости по аналогии с расчетами подшипников качения. [c.471]

Для упрощения расчетов задачу можно рассматривать как линейную. Тогда наибольшую условную погонную нагрузку на направляющие удобно определить [c.472]

Если перемещаемые по направляющим детали, например ползуны, нельзя рассматривать как жесткие, то определяют из расчета их как балок на упругом основании. [c.472]

Следует также иметь в виду, что значение коэффициента трения /,, подставляемое в расчетные формулы, зависит от конструктивного решения кинематической пары и может весьма заметно отличаться от значения /,, получаемого из физического эксперимента с плоскими образцами. Так, если поступательная пара в сечении, перпендикулярном вектору относительной скорости гмг, имеет клиновидную форму например, кинематическая пара, образованная задней бабкой 1 и направляющими станины 2 токарного станка (рис. 7.11), - то в формулу F,, > = f,F подставляется расчет- [c.234]

В предыдущей главе было показано, что реакция в шарнире плоского механизма неизвестна по значению и направлению и проходит через центр шарнира, а в ползуне реакция направлена перпендикулярно направляющей. Она неизвестна по значению и неизвестна точка ее приложения. Таким образом, при силовом расчете в каждой паре V класса требуется определить два неизвестных. В паре IV класса направление реакции известно, а неизвестным является только ее значение. [c.62]

Расчет направляющих в основном сводится к определению рациональной длины L направляющей, при которой обеспечивается плавное и легкое движение ползуна. На рис. 27.30 изображена расчетная схема, в которой нагрузка в виде силы F приложена в точке А с координатами х и у под углом а к направлению движения. В опорах возникают реакции / , и R. п силы трения /, / , и где приведенные коэффи- [c.337]

Решение. Прямоугольный параллелепипед имеет три плоскости симметрии, взаимно перпендикулярные и проходящие через середины ребер. Центр масс С совпадает с точкой пересечения этих плоскостей. Главные центральные оси инерции начинаются в точке С и направлены параллельно соответствующим ребрам параллелепипеда. Пронумеруем оси так, чтобы направляющие векторы в1 — первой оси, ег — второй оси, ез — третьей оси были параллельны ребрам с длинами а, Ь, с соответственно. Найдем моменты инерции Пь Пз, Пз относительно координатных плоскостей, перпендикулярных векторам еь ез, ез. Для того чтобы найти Пь рассечем параллелепипед на п одинаковых слоев плоскостями, перпендикулярными вектору ех. Момент инерции каждого такого слоя будет совпадать с моментом инерции пересечения этого слоя с первой главной осью, когда этому пересечению сопоставлена масса всего слоя. Переходя к пределу при п -+ оо. видим, что момент Пх будет совпадать с моментом инерции относительно С отрезка, равного пересечению параллелепипеда с первой главной осью, имеющего длину а и массу, равную массе всего параллелепипеда. Аналогичные рассуждения можно провести с целью расчета моментов Пз и Пз. Воспользовавшись затем решением задачи 1.14.2, получим [c.67]

Поверочный расчет. Должны быть известны вид передачи и способ натяжения ремня ее назначение, условия и режим работы тип двигателя и вид рабочей машины частота вращения одного из валов материал ремня сечение ремня 6 X й межосевое расстояние а диаметры dj и da и ширина шкивов 5 расположение передачи, диаметр do направляющего или нажимного ролика. [c.499]

Для расчетов производства электроэнергии гидроэлектростанцией прежде всего необходимо уметь определять кинетическую энергию потока воды, направляющегося на лопатки турбины. Так как вода не падает па лопатки турбины вертикально сверху вниз, а движется по колодцам сложной формы, то расчеты изменения скорости воды на каждом участке ее движения с учетом действия сил тяжести и сил упругости были бы очень сложными. Однако в таких расчетах нет необходимости. Так как на воду действуют только силы тяжести и силы упругости, изменение ее кинетической энергии Ek при любой траектории движения равно изменению ее потенциальной энергии Ep, взятому с противоположным знаком [c.50]

Решение. Механизм (рис. 9.4, а) состоит из входного звена 1 и двухповодковой группы, состоящей из звеньев 2 и 3, из двух вращательных пар В и С и из одной крайней поступательной пары —ползун 3 и неподвижная направляющая. Силовой расчет механизма начинаем с двухповодковой группы 2 —3, на которую действуют известные по величине и направлению силы РИ2> Р 3 И Яз. [c.135]

Расчет согласования лопастных систем ведется методом последовательных приближений. Его можно начинать с любой лопастной системы, но удобнее с выходных параметров направляющего аппарата или насоса. [c.122]

Расчет лопастной системы направляющего аппарата Расчет направляющего аппарата в трехколесной схеме можно начинать с любого конца. Так как число лопастей определяется по параметрам выхода, то удобнее начинать с выхода. В нашей схеме, принятой для иллюстрации, направляющий аппарат состоит из двух частей. В этом случае расчет первого направляющего аппарата (за турбиной) необходимо начинать со входа, а второго (перед насосом) — с выхода. [c.130]

Первая турбина рассчитывается обычным способом от входа к выходу. Последняя ступень, если нет направляющего-аппарата между нею и насосом, рассчитывается от выхода ко входу. Турбина между двумя направляющими аппаратами рассчитывается так же, как насос, с задания одного из углов в указанных ранее пределах. Если углы заданы неудачно, то проводится корректировка треугольников скоростей и расчет во втором приближении. [c.134]

Расчет дан по окончательному приближению без учета отклонения потока за лопастными системами турбины и направляющих аппаратов. [c.135]

Отличие гидротрансформаторов обратного хода состоит в том, что турбины вращаются в сторону, противоположную вращению насоса. Для этого за насосом должен быть обязательно установлен направляющий аппарат, который меняет знак циркуляции жидкости Г, или знак момента скорости VuR за счет изменения направления скорости и изменения знака окружной составляющей ц . При расчете лопастных систем гидротрансформатора обратного хода следует иметь в виду, что переносные (окружные), скорости турбин по сравнению с насосом отрицательны и, следовательно, передаточное отношение тоже отрицательно. Углы наклона всех лопастных систем и потока отсчитываются от отрицательного, направления переносной скорости насоса и до соответствующего направления относительной скорости. Если турбина расположена перед насосом, то ее расчет начинается с выхода если она расположена между двумя направляющими аппаратами, то — с задания одного из углов лопасти турбины. [c.138]

Расчет лопастной системы направляющего аппарата i4I [c.146]

Расчет баланса энергии дан с упрощением без учета отклонения потока за лопастными системами турбины и направляющего аппарата. [c.151]

Расчет распределения давлений поперек потока между насосом и направляющим аппаратом в сечении О —О" [c.174]

В поступательной паре линия действия реакции перпендику. лярна поверхности соприкосновения ползуна с направляющей, но положение линии действия и величина реакции при силовом расчете остаются неизвестными. Следовательно, при силовом расчете механизма в каждой низшей паре V класса имеются два неизвестных величина и направление реакции. [c.63]

Классификация и расчет направляющих [c.314]

Расчет рабочих поверхностей направляющих и ползуна ведется на ограничение удельного давления [c.317]

К исходным данным для проектирования кулачковых механизмов относится также выбор основных размеров их звеньев. Здесь сначала надо отметить желательность получения наименьших габаритов механизма, достаточно высокого его коэффициента полезного действия, установление размеров направляющих для толкателей, определение диаметра ролика или размеров плоско11 тарелки толкателя и коромысла и т. д. Основные конструктивные размеры звеньев кулачковых механизмов также связаны и с расчетом на прочность этих звеньев, износом профилей элементов высшей кинематической пары, надежности работы механизма и т. д. [c.516]

Построение нормалей поверхностей является распространенной инженер- Юи задачей. Расчет на прочность всевозможных поверхностей резервуаров, архитектурно-строительных оболочек и Г.Д. разработка управляющих программ сверления, фрезерования торцо-В1ЯМИ фрезами технических поверхностей расчет кинематики и динамики движения тел по направляющим поверхностям и многие другие задачи требуют построения нормалей поверхностей. [c.151]

Это же выражение было получено Прандтлем [207]. Случай а ° ° 0, т. е. фх °° о (см. рис. 5.1), имеет место тогда, когда непосредственно за плоской решеткой или сеткой расположены продольные направляющие поверхности (спрямляющая решетка — хонейкомб, см. рис. 4.3). В то же время, как уже было отмечено, коэффициент выравнивания потока должен быть одинаковым как в конечном сечении за решеткой, так и перед ней, по ее фронту. Таким образом, выражение (5.58) можно рассматривать как уточненную формулу и для расчета коэффициента выравнивания потока по фронту решетки, т. е. /(ф = Аа)р/Ашо = /( = ( + Ср)С Как видно, это выражение аналогично формуле (4.29), только более уточненной. [c.130]

Для деталей типа столов, перемемтю-щихся по направляющим, критерием расчета является сохранение правильного контакта в направляюпц.пх. Для плит крите )ием обычно является сохранение плоскостности при затяжке фундаментных болтов и приложении внеп1них нагрузок. [c.464]

Основное применение этот расчет имеет для направляющих с роликовыми опорами (танкетками), для которых feaa = где Обаз при твердости направляющих 60HR s можно оценивать 45 МПа, 2 — число роликов в одной опоре. [c.472]

При расчете V-образных направляющих с углом а (рис. 23.5, б), если под Q и М понимать силу и момент в вертикальной плоскости, то при симметричной нагрузке и жестких салазках Fi = Q/2z os о., а в общем случае податливых салазок F[ = = < i gx//2 os а. Сопротивление движению одной грани направляющих [c.472]

При заданной внесиней статической нагрузке на толкателе, например силе f,ui> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6 а толкателя (рис. 17.5,U), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е, от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ), тем больше реакции [ гл и в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения / "Ь, который рассчитывают по величине угла определяющего положение реакции Ftw относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкателя. [c.451]

В направляющих с трением скольжения давления на поверхностях соирикосиовения невелики и расчет на прочность можно не производить. [c.338]

С учетом трения в поступательных кинематических парах, кроме нормальных к поверхностям направляющих реакций, будут действовать силы трения, направленные вдоль цаправляющих в сторону, противоположную относительной скорости элементов пары. Во вращательных кинематических парах появятся моменты сил трения, направления которых будут противоположны относительным угловым скоростям звеньев, образующих кинематическую пару. Следовательно, определению реакций в кинематических парах с учетом сил трения должен предшествовать кинематический расчет механизма. С учетом указанных обстоятельств в уравнениях равновесия должны быть учтены дополнительные факторы. Так, например, в структурной группе второго вида (рис. 21.9) появятся моменты сил трения Мта во вращательной паре А и Мтв в паре В и сила трения Рте в поступательной паре С. Поэтому уравнение равновесия (21.2) приобретает вид [c.262]

Достаточную для инженерных расчетов точность дает способ последовательных приближений. В первом приближении принимают, что силы трения равны нулю, и реакции в кинематических парах определяют так же, как указано выше. Используя полученные значения реакций, в кинематических парах вычисляют моменты сил трения МтА и Мтв в силу трения Рта в поступательной паре С (см. гл. 20). Затем производят расчет в той же последовательности, как и без учета сил трения, но к внешним силам прибавляют силы трения в поступательных парах и моменты сил трения во вращательных, направляемые в сторону, противоположную относительному движению. Новые векторы Fп2, Ртз2, Рпз будут отличаться по значениям модулей и направлениям от векторов р12, Рз2> Р з- Далее полученные в первом приближении новые значения Рти, Ртз2 и Fт з снова подставляют в зависимости для определения сил и моментов сил трения и повторяют все вычисления. В результате получают второе приближение значений реакций. Указанный [c.263]

На кафедре геодезии НИИГАиК разработана методика расчета точности автоматизированной установки для контроля прямолинейности и горизонтальности протяженных направляющих, в т.ч. подкрановых путей мостовых кранов [14]. Положение рельса регистрируется одновременно в вертикальной и горизонтальной плоскостях относительно опорного лазерного пучка, источником которого является одномодовый газовый лазер, устанавливаемый на одном из концов рельса. Регистрация положения опорного пучка осуществляется на кинофотопленку с помощью кинокамеры, смонтированной на блоке регистратора. Блок перемещается по рельсу с помощью механической тяги. Формирователь лазерного пучка с коллиматором может разворачиваться в горизонтальной и вертикальной плоскостях для совмещения центра пучка с перекрестием экрана регистратора. [c.134]

В поступательной паре (рис. 9.3, б, в) линия действия реакции перпендикулярна поверхности соприкосновения ползуна 2 с направляющей 1. При силовом расчете положение линии действия и величина этой реа1щии неизвестны. Линия действия равнодействующей (или R21) всех сил давлений направляющей 1 на ползун 2 (или обратно) может пройти как внутри поверхности соприкосновения обоих звеньев поступательной пары, так н вне этой поверхности соприкосновения, когда наблюдается перекос ползуна в направляющей и появляются контактные точки соприкосновения не только на нижней части направляющей, но и на верхней. [c.134]

В учебном пособии изложены основы теории, расчета и конструирования точных механизмов. При этом рассмотрены структура, кинематика и динамика механизмов основы взаимозаменяемости, допуски и посадки, ошибки механизмов конструкция и расчет зубчатых, червячных, винтовых и фрикционных передач, планетарных, дифференциальных, волновых, кулачковых, рычажных, мальтийских, храповых, счетно-решающих и др. механизмов конструкция и расчет узлов и деталей механизмов и приборов — соединений, валов, осей, подшипников, нуфт, направляющих, корпусов, упругих и чувствительных элементов, отчетных устройств, успокоителей и регуляторов скорости. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...