Расчет направляющего аппарата

Расчет лопастной системы направляющего аппарата Расчет направляющего аппарата в трехколесной схеме можно начинать с любого конца. Так как число лопастей определяется по параметрам выхода, то удобнее начинать с выхода. В нашей схеме, принятой для иллюстрации, направляющий аппарат состоит из двух частей. В этом случае расчет первого направляющего аппарата (за турбиной) необходимо начинать со входа, а второго (перед насосом) — с выхода. [c.130]

При проверочных расчетах направляющих аппаратов на прочность особое внимание было уделено оси лопатки, так как ось лопатки является решающим звеном, размеры которого существенно влияют на толщину и длину лопатки и, следовательно, на общие габариты турбины и ее вес в целом. [c.82]

Расчет направляющего аппарата следует проводить по пропускной способности, увеличив расчетное сечение на 5—10%- [c.196]

Расчет направляющего аппарата [c.366]

Расчет направляющего аппарата (сопла). Полная адиабатическая работа расширения газа в турбине [c.340]

Расчет согласования лопастных систем ведется методом последовательных приближений. Его можно начинать с любой лопастной системы, но удобнее с выходных параметров направляющего аппарата или насоса. [c.122]

Первая турбина рассчитывается обычным способом от входа к выходу. Последняя ступень, если нет направляющего-аппарата между нею и насосом, рассчитывается от выхода ко входу. Турбина между двумя направляющими аппаратами рассчитывается так же, как насос, с задания одного из углов в указанных ранее пределах. Если углы заданы неудачно, то проводится корректировка треугольников скоростей и расчет во втором приближении. [c.134]

Расчет дан по окончательному приближению без учета отклонения потока за лопастными системами турбины и направляющих аппаратов. [c.135]

Отличие гидротрансформаторов обратного хода состоит в том, что турбины вращаются в сторону, противоположную вращению насоса. Для этого за насосом должен быть обязательно установлен направляющий аппарат, который меняет знак циркуляции жидкости Г, или знак момента скорости VuR за счет изменения направления скорости и изменения знака окружной составляющей ц . При расчете лопастных систем гидротрансформатора обратного хода следует иметь в виду, что переносные (окружные), скорости турбин по сравнению с насосом отрицательны и, следовательно, передаточное отношение тоже отрицательно. Углы наклона всех лопастных систем и потока отсчитываются от отрицательного, направления переносной скорости насоса и до соответствующего направления относительной скорости. Если турбина расположена перед насосом, то ее расчет начинается с выхода если она расположена между двумя направляющими аппаратами, то — с задания одного из углов лопасти турбины. [c.138]

Расчет лопастной системы направляющего аппарата i4I [c.146]

Расчет баланса энергии дан с упрощением без учета отклонения потока за лопастными системами турбины и направляющего аппарата. [c.151]

Расчет распределения давлений поперек потока между насосом и направляющим аппаратом в сечении О —О" [c.174]

IV.6. Расчет лопаток направляющего аппарата [c.121]

Рнс. IV. 19. к расчету трехопорной лопатки направляющего аппарата на прочность а — конструктивная схема б — схема нагружения лопатки в — график к выбору оптимального зазора в верхней опоре [c.122]

Расчет двухопорных лопаток конического направляющего аппарата с пером переменного по размерам сечения (рис. IV.20, а) ведется как расчет балки на двух опорах, нагруженной в области пера равномерным гидравлическим давлением и силой рычага, приложенной за одной из цапф лопатки. Схема нагружения представлена на рис. IV.20, б. Интенсивность нагрузки на единицу длины пера является переменной и составляет [c.126]

В связи с унификацией направляющих аппаратов высказывались предположения о возможном увеличении веса турбин некоторых типов в результате применения одной и той же модели аппарата для всего диапазона напоров до 15 лг. В действительности же специально проведенные расчеты в данном случае не подтвердили обычных опасений конструкторов, что неизбежным следствием нормализации и унификации является утяжеление конструкций машин. [c.82]

Было доказано, что различные методы расчета, равноценно обеспечивавшие надежность работы деталей машин, предопределяют различные конструктивные формы и размеры деталей при близких и даже совпадающих условиях их эксплуатации. Кроме того, при унификации направляющих аппаратов гидротурбин ГФ, ВО и ГО для резко отличающихся друг от друга напоров выяснилось, что фактические размеры деталей незначительно отличаются друг от друга, ибо при малых напорах размеры деталей устанавливались практически не на основе расчетов, а исходя из технологических требований, так как расчетные размеры получились столь незначительными, что практически не могли быть осуществлены. [c.83]

При напоре до 15 фактор жесткости направляющего аппарата является решающим при выборе схемы расположения регулировочного кольца по отношению к опоре турбины. Специальный расчет, проделанный на примере [c.85]

Кривой, так как результаты расчета и опыта относятся к различным режимам работы направляющего аппарата. Качественно они существенно различны. Такое различие вполне закономерно и объясняется особенностями течения пространственного потока. Давление торможения за решеткой имеет характерный провал в корневой части, что свидетельствует об отрыве потока. Эпюра полных давлений / оп имеет вогнутость около среднего диаметра. Эта вогнутость — результат следа от демпфирующей проволоки на рабочем колесе впереди стоящей ступени. [c.222]

Здесь максимальное повышение оборотов будет таким же, что и при турбинном разгоне. Однако вопрос о возможном повышении давления по некоторому заданному закону (особенно при закрывающемся направляющем аппарате) требует особого рассмотрения. Расчет как процесса разгона, так и процесса потери привода может быть выполнен по методике, аналогичной разработанной в ЛПИ для гидротурбин [11 ] при наличии полной статической характеристики агрегата. На рис. 5 дана такая характеристика для агрегата ОРО-16. На ней линии постоянных значений открытия направляющего аппарата а являются линиями переходных процессов при неизменном открытии. Положительные значения и Qi соответствуют насосному режиму работы, а отрицательные — турбинному. [c.288]

Расчет турбинной ступени начинается с определения конструктивных и режимных параметров вдоль средней линии тока. Течение рабочего тела при этом считается одномерным, и расчет производится для характерных контрольных сечений проточной части — сечения между направляющим аппаратом и рабочим колесом и за рабочим колесом ступени. Несмотря на значительную схематизацию, одномерный расчет позволяет с достаточной точностью определить основные размеры ступени и параметры рабочего тела. Кроме того, расчет по одномерной схеме чрезвычайно прост и [c.21]

В расчетах при различных постановках задавались одинаковые значения коэффициентов ф и ф, т. е. аэродинамическое качество решеток направляющего аппарата и рабочего колеса предполагалось неизменным. Вместе с тем известно, что высоты решеток, замедление или ускорение потоков рабочего тела в них, плавность поворота потока в меридиональной плоскости оказывают существенное влияние на потери. Рассмотрим подробнее. [c.28]

Поскольку эксперименты по траверсированию потока за направляющим аппаратом достаточно сложны и трудоемки, представляет интерес получение экспериментальных данных об интегральных потерях раздельно в направляющем аппарате и рабочем колесе только по результатам исследований суммарных характеристик ступеней. Такие данные могут быть полезными не только при пересчете характеристик модели на натуру, но и при расчете переменных режимов, который также проводится в одномерной постановке. Кроме того, они могут оказаться полезными и при систематизации данных по потерям в элементах проточной части на базе накопленного обширного материала по исследованию суммарных характеристик ступеней. [c.138]

Аналогично предыдущему возможен расчет или чисто осевого, или комбинированного отсека, имеющего в качестве первой ступени РОС, а также различные варианты задания способа регулирования дроссельное, сопловое, поворотом направляющего аппарата. Во всех случаях процесс расчета продолжается до совпадения температуры перед отсеком с заданной начальной температурой рабочего тела исходные значения параметров за отсеком при этом уточняются. Предусмотрен также вариант работы, когда расчет заканчивается сразу после вычисления начальной температуры для исходных параметров за отсеком. [c.205]

В выведенных формулах коэффициент разгона—отношение скорости капли к скорости пара, окружающего каплю. В расчетах часто пользуются средней скоростью пара за направляющим аппаратом. [c.85]

Пример расчета скорости образования и роста капель. Рассмотрим процесс конденсации и образования капель за выходным сечением направляющего аппарата (рис. 37, а). Примем следующую условную схему (рис. 37, б) пар расширяется с полным переохлаждением от состояния насыщения перед соплом при давлении ро ДО некоторого давления Pi в выходном сечении, после чего движется по трубе. Ее сечение по мере конденсации меняется так,что давление сохраняется постоянным вдоль оси X. Последнее условие приблизительно соблюдается в зазоре между направляющими и рабочими лопатками. Потерями на трение пренебрегаем. Расчеты процесса конденсации выполним методом численного интегрирования, начиная с выходного сечения сопла, в котором поместим начало координат (сечение О —О ). [c.118]

Если же в качестве теоретического принимать расход пара при его изоэнтропийном расширении с переохлаждением, то коэффициент расхода получается приблизительно таким же, как и для перегретого пара. Такой метод расчета облегчает использование богатого экспериментального материала, полученного на перегретом паре или воздухе. Для современных направляющих аппаратов величина этого коэффициента = 0,96ч-0,98. [c.184]

Чтобы оценить в некоторой мере величину возможных дополнительных потерь от отражения капель, воспользуемся законом количества движения. Контрольную поверхность за направляющим аппаратом расположим так, чтобы отраженные капли ее не пересекали. Тогда при любой кратности сбрасывания капель момент количества движения потока перед рабочим колесом сохраняется неизменным. Обмен энергией между паром и отраженными каплями протекает с ее диссипацией. Это влияет на условия выхода пара и капель из рабочего колеса. Если капли вторично не касаются поверхности рабочих лопаток, то их дополнительный разгон уменьшает выходные потери, что в значительной мере компенсирует затрату энергии пара на разгон. Поэтому для первого типа движения в ориентировочных расчетах можно ограничиться выведенными ранее формулами для определения механических потерь от влажности без введения поправочных коэффициентов. [c.196]

Течение в камере определяется направлением основного потока за направляющим аппаратом. Линии тока в камере направлены по винту с углом подъема около 90° — ос . В приближенных расчетах поток в камере также можно считать плоским. [c.240]

Сплошной кривой показано распределение скорости за направляющим аппаратом в зоне взаимодействия потоков, полученное расчетом по формулам (VII.8) и (VII.19). Коэффициент трения А, определялся по источнику [21 ]. Опыты проводились в одноступенчатой воздушной экспериментальной турбине на модели при М = 0,3 и Re 5-10 (модель I). Высота проточной части 1 = = = 75 мм, выходные углы на среднем радиусе = 20°, Ра = 26°, [c.243]

Если в этом уравнении заменим угол р на а г на на г Хг на xi pi/p на ро/р и положим ю = О, то получим уравнение для расчета в области направляющего аппарата. [c.204]

Естественно, такая возможность существует не всегда. Как показали расчеты, в двухступенчатом отсеке А, составленном из ступеней 1А и 2А, аэродинамический след при любом взаимном расположении НА будет пересекать входные кромки НЛ последующей ступени (рис. XII.31, б). Поэтому в отсеке, составленном из одинаковых ступеней 1А и 2А, маловероятно существенное изменение к. п. д. второй ступени в зависимости от расположения направляющих аппаратов. В опытах для отсека А не было обнаружено положительного влияния углового смещения второй диафрагмы. [c.222]

При проверке конструкции соплового аппарата со стойками иногда представляется целесообразным определить ориентировочно распределение изгибающего момента между лопатками и стойками, так как нагрузка на направляющий аппарат бывает значительной, и приближенный расчет, не учитывающий упрочняющее действие лопаток, дает весьма завышенные ширины стоек. В данном случае представление [c.369]

I приближение. Согласно предварительным пробным расчетам принимаем время закрытия направляющего аппарата при полном сбросе мощности равным = 4,0 сек. [c.187]

Покажем расчет гарантий регулирования для тех же условий, но в случае применения схемы программного управления, позволяющего осуществить закрытие направляющего аппарата за минимальное время. При этом, для удобства сравнения, сохраним неизменным полученное из предыдущего расчета максимальное повышение напора [c.194]

Кромочные следы лопаток направляющего аппарата, а также неравномерность полей скоростей по углу охвата спиральной камеры вызывают неравномерность окружных скоростей. Обтекание лопасти неравномерным потоком создает переменную во времени динамическую нагрузку, расчет которой и представляет значительные математические трудности. Некоторые авторы [25, 87] задачу обтекания плоской решетки профилей в неоднородном потоке решают в линейной постановке. Можно предположить, что возмущения, возникающие при обтекании круговой решетки, вызванные нестационарностью потока, имеют тот же характер, что и при обтекании прямой решетки. Это позволяет переносить результаты теоретического анализа нестационарного обтекания прямой решетки на обтекание лопасти. [c.9]

Нами уже говорилось о существовании перепада давления по обеим сторонам лопаток направляющего аппарата. Помимо изменения угла атаки и гидродинамических характеристик потока при различных открытиях направляющего аппарата этот перепад объясняется конфузорностью межлопаточных каналов, и, как показали исследования МИСИ им. В. В. Куйбышева, несовершенством методики расчета спиральных камер, не учитывающей изменение направления потока в пределах статора [30]. Перепад этот может достигать больших значений. [c.89]

В расчетах отклонения потока за решетками направляющих аппаратов не учитываем, принимая во внимание их незначительную величину. Треугольники скоростей при конечном и бесконечном числе лопаток считаем равными, полагая, что такое допущение не внесет существенных погрешностей в расчеты. [c.27]

Расчет крышки турбины на прочность производят для трех состояний при нормальной работе турбины (рис. IV.22, б) при полном сбросе нагрузки с генератора и закрытом направляющем аппарате (рис. IV.22, в) при аварийном состоянии в случ е срыва лабиринтных колец на ступице радиальноосевого рабочего колеса, когда на всю нижнюю поверхность крышки действует давление (такое же, клк на входе в уплотнение). В последнем случае допускают повышенные на 0% напряжения. Такой расчет проводят для гидротурбин, работающих при повышенных напорах. [c.133]

Из формул (5) и (6) следует, что расход в турбинном режиме должен быть больше подачи в насосном. Проектируя спиральную камеру для ОРО агрегатов на насосную подачу, получают слишком большие скорости в ней при турбинном расходе, что влечет за собой уменьшение к. п. д. и быстроходности в этом режиме. При расчете спирали по турбинному режиму она получается слишком просторной для насосного. Это противоречие может быть разрешено с помощью устанавливаемого между камерой и колесом направляющего аппарата. При этом в насосном режиме работы такой аппарат (лопаточный отвод) должен выполнять функции согласования колеса со спиральным отводом, т. е. он должен обеспечивать уменьшение циркуляции скорости при переходе от колеса к спирали. Такой лопаточный отвод, спроектированный обычным в насосостроении канальным способом, приводит к значительному увеличению радиального габаритного размера спирали и всего агрегата. [c.287]

Феникс . В данной установке используется вариант баковой компоновки оборудования первого контура, что нашло свое отражение и в конструкции ПТО. Условия баковой компоновки позволили упростить подвод и отвод теплоносителя первого контура в межтрубное пространство. Натрий первого контура, выходящий из активной зоны, через конусный направляющий аппарат и входные окна в обечайке, ограничивающей трубный пучок, подводится в межтрубное пространство пучка (рис. 3.29). Направляющий аппарат, заглубленный под уровень натрия ниже входных окон, исключает захват газа потоком натрия, направляющимся в пучок. Центральная труба располагается внутри цилиндрической обечайки, жестко связанной с трубными досками. В теплообменнике предусмотрено отсекающее устройство по линии натрия первого контура, которое представляет собой цилиндрическую обечайку (обтюратор) с тремя направляющими. Эта обечайка может опускаться перед входными окнами, в результате чего обеспечивается относительная герметичность. Обтюратор управляется вручную, причем оба теплообменника одной и той же петли второго контура отсекаются одновременно, В отличие от теплообменника АЭС Рапсодия трубы данного теплообменника не имеют компенсационных гибов. Предпочтительность такого решения была обоснована соответствующими расчетами, из которых был сделан вывод о том, что на компенсирующих гибах механическое напряжение выше, чем на прямых трубах. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...