Интенсивность импульса нагрузки

Для конкретной магнитно-импульсной установки, работающей с конкретным индуктором и однотипными заготовками, период и затухание давления при весьма различных интенсивностях импульсов нагрузки изменяются незначительно. В таких условиях основным параметром, определяющим процесс деформации заготовки, является амплитуда давления в первом полу-периоде колебаний. [c.127]

Б отличие от кристаллического кварца, переход интенсивности импульса нагрузки через динамический предел упругости не вызывает потери объемной прочности стекла. Это означает, что неупругая деформация стекла при сжатии происходит по пластическому механизму и не сопряжена с дроблением этого хрупкого материала. Известно явление необратимого уплотнения стекол при сжатии выше предела упругости [41, 42]. Вероятно, процесс уплотнения и является механизмом пластической деформации стекла при высоком давлении [43, 44]. [c.204]

Нагружение металлов кратковременным импульсом нагрузки высокой интенсивности ведет к особому виду разрушения под действием растягивающих напряжений в области взаимодействия встречных волн разгрузки, называемому отколом. Исследованию этого вида разрушения посвящено большое число работ, основная цель которых — установление связи разрушающих напряжении в плоскости откола с параметрами нагрузки. Чаще всего по результатам экспериментальных исследований определяется зависимость разрушающих напряжений в плоскости откола от времени действия нагрузки или скорости нагружения [106, 280]. Вполне естественно, что знание зависимости напряжение — время в плоскости откола дает наиболее полную информацию о сопротивлении материала разрушению [105]. Этим объясняется интенсивный поиск путей построения такой зависимости по результатам эксперимента. [c.215]

Интенсивность действующей нагрузки, зависимость нагрузки от времени и время ез действия можно оценить с помощью понятия импульса нагрузки / (р,, I), т. е. интеграла от нагрузки по времени. Следовательно, величину внешнего динамического воздействия на тело и.ти конструкцию можно определить импульсом нагрузки. Для случая очень малого интервала времени действия нагрузок и очень больших интенсивностей их внешнее динамическое воздействие на тело также уместно определять величиной импульса. [c.100]

Активные исследования в области физики ударных волн были начаты во время второй мировой войны с целью получения термодинамических уравнений состояния конденсированных сред в широком диапазоне давлений и температур. Для проведения необходимых измерений ударной сжимаемости веществ в этот период были созданы взрывные генераторы плоских ударных волн, разработаны дискретные методы измерения скорости ударных волн и скорости движения поверхности образца. Логика дальнейшего развития экспериментальной техники привела к разработке способов непрерывной регистрации давления и массовой скорости в полных импульсах ударной нагрузки, что открыло новые возможности для исследований механических и кинетических свойств различных материалов и химически активных веществ в условиях ударно-волнового нагружения. Радикальное улучшение пространственного и временного разрешения современных методов измерений сделало возможным исследования экстремальных состояний в лабораторных условиях с применением перспективных генераторов интенсивной импульсной нагрузки, таких, как лазеры, релятивистские электронные и ионные пучки. [c.43]

На рис.5.29 представлены результаты регистрации профилей скорости поверхности образцов синтетического монокристаллического кварца при ориентации нагрузки в направлении оси X. Амплитуда импульса сжатия в этих опытах соответствовала 2,8 ГПа (в), 4,6 ГПа (б), и 5 ГПа (в). По литературным данным динамический предел упругости монокристаллов кварца данной ориентации близок к 5 ГПа. В случае минимальной интенсивности ударной волны (в) на профиле скорости не фиксируется каких либо особенностей, связанных с откольным разрушением, а его форма качественно соответствует исходному импульсу нагрузки внутри образца. Увеличение амплитуды импульса до 4,6 ГПа вызывает появление второго подъема на профиле скорости поверхности, который можно трактовать как откольный импульс. Дальнейшее незначительное повышение амплитуды ударной волны приводит к качественному изменению формы профиля скорости поверхности. Разгрузочная часть импульса не проходит к поверхности и не регистрируется на профиле W t), а растягивающие напряжения в этом случае практически равны нулю. [c.202]

Схождение радиальной волны растяжения к оси симметрии сопровождается ее усилением, что может вызвать образование сквозного отверстия в центре откольного элемента. В случае существенно неодномерного исходного импульса нагрузки большой интенсивности возможно дробление откольного элемента независимо от вклада краевых эффектов вследствие наличия в нем радиального градиента скорости. [c.218]

Характер изменения интенсивности ударной волны в зависимости от длительности воздействия показан качественно на рис.8.17. Короткие импульсы нагрузки затухают, не вызвав заметного взрывного процесса. В импульсах большей длительности вьщеление энергии в результате взрывчатого превращения компенсирует спад давления в волне разрежения и вызывает усиление ударной волны вплоть до перехода ее в стационарную детонацию. На рис.8.18 на примере литого состава тротил/гексоген 50/50 показан типичный вид зависимости порогового давления инициирующей ударной волны от длительности импульса сжатия [62]. Зависимость р М) разделяет [c.290]

Импульс Импульс силы Индуктивность Индуктивность, взаимная Индукция, магнитная Интенсивность звука Интенсивность излучения Интенсивность намагничивания Интенсивность распределенной нагрузки [c.219]

Результаты исследований показали, что пластическая деформация связана с интенсивным движением и увеличением числа дислокаций. Вместе с этим в объеме материала возникают микро- и макротрещины. Если трещина останавливается у какого-либо препятствия, то происходит накопление энергии. Это приводит к образованию упругих волн взрывного типа. Тогда трещина преодолевает препятствие и приходит в движение. В этом случае возникают затухающие упругие сферические волны. Изучали деформирование образца из стали на гидропрессе при давлении до 40 кПа. Образцы (целые стержни и с надрезом) испытывали на растяжение и изгиб. Образцы нагружали, затем снимали нагрузку и снова нагружали до более высоких пределов. При повторном нагружении импульсы АЭ появлялись только после приложения нагрузок, больших, чем в предыдуш,ем цикле. Результаты исследований приведены на рис. 9.32. Значение N становится максимальным при достижении предела текучести. Затем материал начинает ползти , его сопротивление деформации снижается и, естественно, скорость счета убывает. Несколько отличными оказались результаты испытания надрезанных образцов. В этом случае напряжение концентрировалось около надреза и ослабления АЭ не наблюдалось вплоть до разрыва образца. [c.450]

Представление о мгновенном ударном импульсе как о конечном воздействии нулевой продолжительности, конечно, несколько искусственно, однако не более, чем, например, щироко используемое в сопротивлении материалов понятие о сосредоточенной нагрузке как предельном случае нагрузки большой интенсивности, распределенной на малой части длины бруса. [c.307]

Уменьшение запаздывания регулирующего воздействия является важным, но не единственным способом повышения качества регулирования. Для этой цели применяют также дополнительные внешние импульсы, реализующие в той или иной степени принцип компенсации возмущений, а также опережающие или скоростные импульсы из промежуточной точки. Повышение качества регулирования может быть достигнуто и путем стабилизации возмущений, так как точность поддержания температуры зависит не только от свойств системы регулирования, но и от вида и характера возмущений. В связи с этим важное значение имеет работа регулятора тепловой нагрузки, а для прямоточных котлов, кроме того, и работа регулятора питания. Чем интенсивнее подавляются нарушения топочного режима и чем точнее поддерживается соответствие между нагрузкой котла, с одной стороны, и подачей топлива и воды —с другой, тем меньше возмущения действуют на пароперегреватель и тем точнее поддерживается температура пара. [c.200]

В нервом опыте с отложениями толщина слоя окислов железа на нагревателе 1 (рис. 6.1) составляла 12,7 мкм. Увеличение числа импульсов счетчика Na наблюдалось при q = 665 кВт/м , р = 12,5 МПа, Гвх = == 238 °С. Если входная температура была Jbx = 121 °С, роста числа импульсов Na не происходило. В опыте с нагревателем 2 толщина отложений была примерно 28 мкм. Опыты проводились при двух нагрузках. Из рис. 6.1 видно, что активность Na в отложениях растет с увеличением времени эксперимента и тем сильнее, чем выше тепловая нагрузка. Особенно сильный рост наблюдался в первые полтора — два часа работы. Затем интенсивность накопления Na существенно уменьшалась. На [c.236]

Одновременно с определением суммы импульсов акустической эмиссии производится измерение раскрытия трещины и нагрузки на образец. Полученные кривые позволяют определить критическую нагрузку в момент старта трещины и критический коэффициент интенсивности напряжений. [c.62]

Естественным продолжением квазистатических исследований Бриджмена твердых тел при высоких давлениях явились работы, возникшие ОКОЛО 25 лет назад в связи с интенсивным интересом к отклику твердых тел на импульсы, вызванные нагрузкой от взрыва на плоской поверхности плиты. Стимулированный военной технологией второй мировой войны и превращенный более поздними индустриальными потребностями в новый промышленный метод, известный как взрывной, этот метод позволил продолжить фундаментальное исследование свойств, которое не под силу отдельному исследователю в маленькой лаборатории. Появление статей, написанных совместно более чем семью или восьмью авторами, иллюстрирует как высокую стоимость, так и бригадный характер экспериментального исследования, в котором единственный опыт может развеять тысячи долларов, составляющих стоимость аппаратуры и образцов. [c.99]

Импульсная нагрузка, равномерно распределенная по кольцу [а,Ь]. Мгновенный равномерно распределенный импульс воздействует локально на кольцевую поверхность трехслойной пластины, определяемую радиусом а г 6. Соответствующую интенсивность нагрузки можно записать в виде разности двух нагрузок (7.30) [c.374]

На рис. 7.11 показано изменение величины прогиба пластины в зависимости от продвижения кольцевого пятна импульсной нагрузки к контуру. Ширина пятна принята d — Ь — а — 0,2Ь, интенсивность = 700 Па-с, момент времени t = 7г/(2о о) соответствует максимальному значению функции (7.36) при основной собственной частоте ljq. При сохраняющейся толщине кольца нагрузки наименьший прогиб в центре трехслойной пластины наблюдается при импульсе, примыкающем к ее контуру. По мере приближения пятна к центру величина максимального прогиба сначала увеличивается и достигает экстремума примерно при а = 0,34, затем идет на спад. [c.374]

Описана методика эксперимента для точного измерения сопротивления инициированию разрушения конструкционных сталей при динамическом нагружении с чрезвычайно высокими скоростями. В установке использован нагружающий стержень Кольского (надрезанный стержень Гопкинсона), что позволяло нагружать до разрушения стержневой образец диаметром 25,4 мм с предварительно созданной кольцевой усталостной трещиной быстро нарастающим импульсом растягивающих напряжений, возникающим в результате взрыва заряда взрывчатого вещества. При помощи известной методики Кольского измерялось среднее напряжение в месте разрушения как функция времени. Раскрытие трещины как функция времени измерялось оптическим способом, и в результате для каждого испытания была получена полная диаграмма нагрузка — деформация. Полученные данные позволяли определять критическое значение коэффициента интенсивности напряжений /Си при скоростях Ri свыше 10 (фунт/дюйм )/с [3,5-10 (кг/ /мм 2)/с], что примерно на два порядка выше скоростей нагружения, достигаемых при использовании других известных способов. Результаты динамических испытаний стали SAE 4340 и холоднокатаной стали 1020 сравнивались с результатами статических испытаний на образцах аналогичной формы. [c.151]

Используя соотношения, имеющиеся в данном параграфе, можно получить также некоторые оценки решения, например, оценку остаточных перемещений. Будем считать, что на конструкцию действует прямоугольный импульс некоторой нагрузки р , которая постоянна в интервале времени О р и равна нулю при i > р. Интенсивность р/ превосходит интенсивность предельной статической нагрузки той же формы. Оценку приведем [c.329]

Теплообмен поверхности нагрева с окружающей жидкостью в условиях пузырькового кипения отличается от теплообмена жидкости без кипения более высокими коэффициентами теплоотдачи. Особенностью процесса кипения жидкости является зарождение, рост и отрыв множества небольших по объему шаровых пузырьков и приток к месту образования пузырьков пара новых масс жидкости. При кипении жидкости в граничном слое у поверхности нагрева осуществляется пульсирующее перемещение множества паровых и водяных масс, которое целесообразно рассматривать как статистическое множество своеобразных носителей энергии, массы и импульса. Интенсивное перемещение этих носителей в граничном слое у поверхности нагрева при кипении жидкости способствует более быстрому переносу тепла по сравнению с молекулярным диффузионным переносом в граничном слое некипящей жидкости. Пульсационный конвективный перенос тепла множеством поступающих к поверхности нагрева жидких масс сопровождается молекулярным переносом тепла в граничном слое у поверхности нагрева и у поверхности оболочек мельчайших паровых пузырьков. При очень больших тепловых нагрузках поверхности нагрева количество растущих паровых [c.361]

Обычно анализ мощных ударных волн в твердом теле, образование которых сопровождает интенсивные импульсные воздействия, проводится в гидродинамическом приближении. Если развиваемые давления многократно превышают предел текучести материала, то гидродинамическое приближение позволяет с хорошей точностью описывать распады разрывов, определять уравнение состояния вещества, рассчитывать начальные стадии действия взрыва и высокоскоростного удара. Но даже и в этом случае упругопластические свойства среды, как показывают эксперименты, оказывают заметное влияние на режим затухания ударных волн. По мере ослабления импульса ударной нагрузки в веществе влияние упругопластических свойств среды на динамику ее движения становится все более существенным. Поэтому мы сочли целесообразным начать изложение с основных понятий теории упругости. [c.9]

Невозможность непосредственной регистрации зависимости напряжение — время в плоскости разрушения вынуждает экспериментаторов прибегать к методу оценки откольной прочности материала по результатам регистрации эффектов, связанных с откольным разрушением. Чаще всего используется изменение при отколе скорости движения свободной поверхности образца КЗ исследуемого материала. Так, критическая величина растягивающих напряжений определяется по толщине отколовшегося слоя и форме импульса сжатия, по разности скоростей движения свободной поверхности (характеристика максимальной интенсивности волны нагрузки в образце) и скорости движения от-кольного слоя или ее минимума [10, 182, 184, 303, 327, 408]. [c.215]

Взаимодействие встречных волн разгрузки приводит к появлению в образце исследуемого материала области растягивающих напряжений. Возрастание их до критического уровня, определяемого законом изменения напряжений в плоскости, которая рассматривается, приводит к развитию разрушения. Наиболее Еероятным будет разрушение в области более длительного действия растягивающих напряжений, т. е. при низкой интенсивности нагрузки в области пересечения последних характеристик разгрузки С+ и С семейств, где наблюдается наиболее раннее появление растягивающих напряжений. При высокой интенсивности волны нагрузки изменение скорости свободной поверхности образца определяется развитием разрушения в области некоторой точки на последней характеристике волны разгрузки С- (разрушение в этой области приводит к изменению, скорости свободной поверхности, регистрируемой экспериментально) [12]. До начала разрушения волна разгрузки С+ свободно про-.кодит, не искажаясь, к свободной поверхности, снижая ее скорость. Развитие разрушения искажает волну разгрузки при ее прохождении через область разрушения, а появление отколь-ной иоверхности отсекает часть волны разгрузки выше характеристики С+, проходящей через точку разрушения на диаграмме (х, t), прекращая снижение скорости поверхности. Снижение уровня растягивающих напряжений в области откольного разрушения приводит к генерированию волны нагрузки, движущейся от поверхности откольного разрушения в обе стороны. Выход этой волны нагрузки (откольного импульса S+) на свободную поверхность повышает ее скорость. [c.218]

При численном счете принимались интенсивность поверхностной нагрузки <70 = 5,5 МПа интенсивность импульса q = 2х X 10 Па-с относительные толщины слоев = 0,01, /12 = 0,05, с = 0,09 момент времени = 0,0037с, при котором прогибы несущих слоев максимальны для импульсных воздействий = = 0,0018 с. [c.242]

При статически действующих нагрузках на тело или конструкцию несущая способность определяется значе-иием нреде.тьных интенсивностей нагрузок. При динамически действующих нагрузках для разрушения конструкци " или для того, чтобы вызвать в ней недопусти.лше остаточные перемещения, необходимо приложить к ней импульс нагрузки, значение которого не менее некоторого предельного. Однако при этом существенное влияние на поведение конструкции может оказывать форма гнгаульса и.ли зависимость нагрузки от времени. Целью решения конкретных задач мо кет быть именно определение предельного значершя импульса действующей нагрузки, причем в зависимости от его формы. Решение таких задач сводится к построению зависимости остаточных перемещений и деформаций от величины действующего илшульса при заданно его форме. [c.100]

Поскольку для проведения измерений в образец наряду с датчиками вводятся прокладки изолирующего материала, показания датчиков могут иметь некоторую инерционность. Искажения определяются временем установления (в процессе многократных отражений волн в прокладках) давления в изоляции, равного сжимающему напряжению в окружающей среде в направлении, перпендикулярном плоскости датчика. Инерционность особенно значительна при регистрации волн малой интенсивности. Численное моделирование эволюции импульсов нагрузки в упругопластическом теле с жидкоподобными прокладками [35] показывает, что инерционные искажения с характерным временем 0,1 мкс вносят систематическую погрешность (рис.2.9). С ростом давления искажения регистрируемого профиля уменьшаются вследствие возрастания скорости звука в изолирующих прокладках. При регистрации волновых профилей [c.55]

Корректность определения откольной прочности по профилям скорости поверхности многократно была подтверждена экспериментами с интенсивностями ударной нагрузки, близкими к величине откольной прочности. Откольный импульс в этих опьггах не фиксировался при амплитудах нагрузки меньше величины откольной прочности и появлялся на профилях скорости с увеличением нагрузки [c.157]

Малые размеры монокристаллических образцов ограничивали возможности применения генераторов ударных волн с большими длительностями импульсов нагрузки. Опьггы с монокристаллами проведены в субмикросекундном и наносекундном диапазонах длительностей ударной нагрузки, которая создавалась фольговыми ударниками или интенсивными ионными пучками. Исследовалось влияние ориентации, амплитуды и длительности нагрузки на сопротивление откольному разрушению. [c.196]

Наиболее изученным является хорошо известный эффект влияния однократной перегрузки на последующий рост трещины [11-22]. После приложения пиковой нагрузки трещина растет с меньшей скоростью, чем она была до этого. Одиночный импульс перегрузки приводит к сложной траектории движения трещины из-за ее пластического затупления и формирования зоны "вытягивания", которую характеризуют в общем случае изменением зависимости длины трещины от числа циклов нагружения (рис. 8.1). После достижения коэффициента интенсивности напряжения при перегрузке Kpeak происходит кратковременное ускорение трещины на участке 1-2, что рассматривается в качестве эффекта "задержанной задержки" (рис. 8.2). Трещина останавливается далее на участке 2-3. Затем происходит ускорение трещины на участке 3-4, и закономерность ее роста по мере увеличения числа циклов нагружения как бы восстанавливается до закономерности, которая была перед перегрузкой, но со смещением на величину Nq, характеризующую длительность задержки трещины. Эта же ситуация для СРТ описывается последовательностью событий по участкам AB-B - D-DE. После перегрузки материала может сразу происходить снижение СРТ на участке АВ, далее имеет [c.402]

Метод акустической эмиссии. Для проведения анализа процессов микротрещинообразования в образцах и изделиях из металлов [14] необходимо применять метод акустической эмиссии, который основан на исследовании акустических параметров (интенсивность акустических импульсов, амплитудный и частотный спектры импульсов и т. д.) при образовании микротрещин под воздействием напряженно-деформированного состояния изделий, конструкций и образцов при приложении нагрузки, уровень которой значительно ниже предельного (разрушающего) значения. Для композиционных материалов метод еще недостаточно изучен [14], однако ему в последнее время уделяется все большее внимание. Значительная эффективность данного метода объясняется тем, что физический процесс микротрещинообразования непосредственно связан с кинетикой разрушения материала как на стадии изготовления, так и эксплуатации. Метод позволяет оценивать состояние изделия в процессе эксплуатации, если наблюдение за режимом трещинообразования в изделии было начато с самого начала эксплуатации изделия. Метод является также эффективным при контроле прочности изделий , который основан на установлении многопараметровой связи акустических параметров микротрещинообразования с прочностью изделия. Метод применяется при контроле изделий из полимерных композиционных материалов в режиме их опрессовки. [c.88]

Действие тензора-девиатора способно само по себе привести к разрушению материала, однако для пластичных материалов, выдерживающих большие пластические деформации до разрушения, необходимо наличие растягивающих иапряжеиий для развития такого процесса. Импульс растягивающих напряжений в плоскости откола имеет форму, близкую к треугольной, что позволяет связать максимальную величину растягивающих напряжений с равновесием между повышением нагрузки за счет взаимодействия волн нагрузки и снижением сопротивления материала разрушению вследствие повышения степени повреждения в плоскости откола. Поскольку переход к интенсивному развитию разрушения подготавливается повреждением в процессе пластического течения материала иод растягивающей нагрузкой, величину пластической деформации, характеризующую степень повреждения, можно принять за критерий откольного разрушения. [c.243]

На вскрытие включений существенное влияние оказывают параметры нагружения образцы и экспериментальные исследования показывают, что при импульсных нагрузках степень вскрытия включений можег регулироваться параметрами нагружения. На рисунке 3.13 приведены зависимости степени вскрытия включений при разрушении модельных образцов при различных параметрах нагружения. Увеличение энергии импульса повышаег выход вскрытых включений для всех исследованных моделей, т.к. при росте вводимой энергии повышается интенсивность разрушения среды, увеличивается количество трещин, развивающихся в образце. Вскрытие включений возрастает также и при увеличении периода разрядного тока (т.е. времени выделения энергии) в пределах, когда уровень энергии достаточен для разрушения образцов (в данном случае цилиндрические образцы диаметром 50 мм). Так, в режимах с энергиями W 250 и 500 Дж процент вскрытых включений при увеличении времени выделения энергии возрастает, а в режимах с энергией W125 Дж изменяется с наличием максимума. Известно, что увеличение времени выделения энергии приводит к снижению количества трещин и к увеличению их длины. При этом большое количество трещин дорастает до края образца, что способствует раскрытию большого количества включений, тем более, если учитывать, что при увеличении времени энерговыделения степень избирательной направленности магистральных трещин в области расположения включений растет. Если уровень энергии не достаточен для эффективного разрушения образца, то увеличение времени энерговьщеления, снижая максимальный пик давления в канале разряда, резко ухудшает условия разрушения и степень вскрытия включений, естественно, падает. [c.146]

Работа схемы происходит следующим образом. Входное напряжение подается на зажимы 1, 2 ж управляет работой ждущего мультивибратора с эмиттерной связью (транзисторы Т1, Т2), формирующего на выходе прямоугольные импульсы с крутыми фронтами. Сигнал дифференцируется цепочкой С8, R13. Укороченные импульсы повторяются эмиттер-ным повторителем на транзисторе ТЗ, нагрузкой которого служит импульсный понижающий трансформатор ТрЗ. Снимающиеся с его вторичной обмотки импульсы управляют работой тиристорного ключа Т4, параметры зарядно-разрядных цепочек которого выбраны так, что гашение тиристора не требует дополнительной схемы управления. Со вторичной обмотки импульсного повышающего трансформатора Тр2 импульсы высокого напряжения порядка нескольких киловольт открывают строболампу Л1, закрытую во время пауз импульсов. Заряженный почти до напряжения питания конденсатор С2 разряжается через строболампу Л2, вызывая ее свечение, интенсивность которого зависит от величины емкости С2 и напряжения на ней. Постоянная времени цепочки заряда Ri 2 выбрана так, чтобы емкость успевала полностью заряжаться при наибольшей частоте вспышек. [c.128]

При сильном возбуждении смещения атомов не малы, и описывающие их ур-ния становятся нелинейными. В таких условиях возможны движения, существенно отличающиеся от гармонич. колебаний. Импульсная макроскопич. нагрузка вызывает в кристалле ударную волну. Импу.льсный нагрев может создать тепловой соли-топ — особый тип коллективного локализованного возбуждения, способного перемещаться с большой скоростью по кристаллу. Если же интенсивное внеш. воз-де11ствие сосредоточено на одном атоме (напр., удар быстрой частицы по поверхности кристалла), то сообщённый крайнему атому импульс может передаваться па большие расст0Я11ИЯ вдоль плотпо упакованного [c.619]

Звук (шум), генерируемый и во время простого нагружения образцов армированных пластиков, может быть индикатором появления разрывов или трещин. Изменение интенсивности и уровня звуковых импульсов сопровождает развитие трещин в структуре, эти области разрушения могут быть определены с помощью специальной аппаратуры. Такая методика не относится, конечно, к области неразрушающего контроля. Для ее осуществления необходимо приложить нагрузку, которая, в свою очередь, часто приводит к снижению свойств и даже к разрушению исходной структуры материала. Установлено, что во время гидроиспытаний при уровне нагрузки ниже разрушающей может быть получена корреляция между предельной нагрузкой и уровнем шумов. Испытания проводились для сосудов высокого давления и корпусов ракетных двигателей. А. Грин и др. [20] использовали метод акустической эмиссии для комплексной проверки камер ракетных двигателей Поларис АЗ , полученных методом намотки стеклонитью. [c.475]

На рис. 1.4 показаны границы областей устойчивости, построенные для импульсов различной формы. Типы импульсной нагрузки даны на рис. 1.5. Номера кривых соответствуют нумерации границ на рис. 1.4. На основе результатов моделирования построим зависимости прогиба панели от интенсивности нагрузки при 4 = = onst (рис. 1.6), а также зависимости максимального прощелкивания оболочки от приведенного времени для импульсов различной формы (рис. 1.7). Анализируя эти графики, можно [c.13]

Как и следовало ожидать, в этом случае нагрузка в фиксированной точке (rbijji) диска винта состоит из повторяющихся N раз за оборот импульсов интенсивности ЫЬ12ш. [c.836]

Для расчета выбрана оболочка со следуюш,ими геометрическими и механическими характеристиками = 0,20 м 2Л = 0,02 м длина оболочки 1 = 0,40 м Х=1,15-10 Н/м n=7,7-10 Н/м . По контурам x = L/2 выполняли условия жесткого защемления. Число узлов сетки по образуюш,ей принимали равным 83 (с двумя законтурными узлами). Ширина кольца нагрузки, приложенной к середине длины оболочки, равна пяти шагам сетки интенсивность нагрузки = = —20 Н/мК Найденная из условия устойчивости счета величина niara по времени при Л =1 составила Afi= = 2,5-10 с, длительность импульса t = 3Afi. [c.112]

Здесь, как и в случае гармонического нагружения, коэффициенты интенсивности напряжений возрастают по сравнению с соответствующими статическими значениями, что необходимо учитывать при расчете и проектировании машин, конструкций и сооружений с применением методов механики разрушения. При воздействии ударных нагрузок поведение зависящих от времени динамических коэффициентов интенсивности напряжений имеет более сложный характер, чем при гармонических нагрузках. Так, например, для конечных трещин возрастание динамического козффихдаен-та интенсивности происходит до тех пор, пока в вершину трещины не придет волна, отраженная от противоположной вершины [106]. В случае исследования полубесконечных трещин, на берегах которых приложен равномерно распределенный растягивающий ударный импульс, коэффициент интенсивности возрастает по закону / 7 становясь неограниченным при [44]. Необходимо отметить еще один интересный эффект [ 65 ], заключающийся в том, что в пластине с полубесконеч-ной трещиной, на берегах которой приложены сосредоточенные ударные растягивающие силы, по прошествии некоторого времени коэффициент интенсивности напряжений принимает постоянное (статическое) значение. Как и в случае гармонических воздействий, задачи об ударном воздействии на тело с трещиной вследствие сложности возникающих математических проблем удается до конца аналитически решить только в случае некоторых идеализированных постановок. [c.39]

Наибольшую опасность представляют трещиноподобные дефекты, развитие которых в большинстве случаев приводит к авариям и р ру-шениям конструюдии. Образование и рост трещины происходят скачкообразно и сопровождаются различными раздельными импульсами соответствующей амплитуды. В материалах как с естественными трещинами, так и с искусственными надрезами происходит концентрация напряжений в вершине дефекта при нагружении объекта рабочими или испытательными нагрузками. При достижении локальным напряжением предела текучести материала образуется зона пластической деформации. Объем этой зоны пропорционален уровню напряжений, которые характеризуются коэффициентом интенсивности этих напряжений К. Когда локальные напряжения превышают предел прочности, происходит микроразрыв — скачкообразное приращение длины дефекта, сопровождающееся импульсом АЭ. Число импульсов Л/" растет с увеличением К. Зависимость суммарной АЭ N от коэффициента интенсивности напряжений К имеет вид [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...