Температура Значения с учетом различных

Данный метод расчета целесообразно использовать при необходимости получения точных значений температуры нагрева с учетом влияния изменения различных параметров, влияющих на нагрев. Для упрощенных, прикидочных расчетов можно использовать метод тепловых характеристик или метод расчета по уравнению теплового баланса. [c.375]

Физико-математические модели многих процессов основаны на системе уравнений газовой динамики с учетом различных физических эффектов. Газодинамическое движение в них играет важную, а зачастую и определяющую роль. Уравнения газовой динамики сами по себе нелинейны. Общих методов решения газодинамических задач в настоящее время не существует. В то же время именно нелинейность порождает многие эффекты, с которыми приходится считаться в практически важных случаях. Как уже говорилось, для понимания сути явлений значительную помощь оказывают различного рода упрощенные модели, в том числе основанные на уравнениях, допускающих наличие автомодельных решений. Автомодельные решения могут играть существенную роль не только в анализе отдельных качественных сторон явлений, но и в исследованиях принципиального характера, позволяющих установить общие закономерности процессов на определенной стадии их развития. Так, теория точечного взрыва, основанная на автомодельных решениях задачи о сильном взрыве [52, 75], наряду с описанием явлений, наблюдаемых при взрыве со сверхвысокой энергией, используется для изучения свойств ударных волн при электрических разрядах и др. Примерами автомодельных решений, имеющих важное теоретическое и прикладное значение, могут служить решения асимптотического типа, описывающие явление кумуляции, т. е. процессы, в которых происходит неограничено сильная концентрация энергии. К ним относятся решения задачи о схождении ударной волны к центру или оси симметрии, задачи о движении газа под действием кратковременного удара и др. (см,, например, [8, 15, 46, 55, 77] и библиографию в этих работах). Прикладной интерес таких задач связан с существенной необходимостью для современной науки и техники реализации экстремальных состояний вещества — достижения высоких давлений, температур, плотностей, энергий. [c.6]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

Рис. 6.4.6. Изменение длины осцил-ляционных волн Z, и их амплитуды Др1 в стационарной ударной волне с интенсивностью ре = 3,3 (остальные параметры см. рис. 6.4.4) нри различных значениях коэффициентов межфазного трения йГц и теплообмена Nu . Пунктирные кривые без указателей соответствуют расчету с учетом нестационарного сферически-симметричного раснределения температур внутри пузырька (см. 5)

Сравнение распределений скорости, температуры и массосодержания для различных значений параметра конвективного потока o )V x (рис- 7.15) с учетом (7.133)—(7.135) показывает следуюш,ее [c.152]

В работе [31] была предложена физико-математическая модель процесса атмосферной коррозии и оценены скорости коррозионного разрушения металлов и покрытий на их основе с учетом факторов, оказывающих наибольшее влияние на процесс коррозии температуры, продолжительности существования фазовой пленки на металлах, поверхностной концентрации хлоридов и концентрации сернистого газа, а также были получены значения коэффициентов коррозии различных металлов в атмосферных условиях. [c.51]

В отличие от стандартного электродного потенциала, который является постоянным для данного равновесного процесса, потенциал коррозии зависит от окружающей среды, температуры, скорости и др. Существует множество таблиц, в которых приведены потенциалы металлов в различных условиях окружающей среды. С учетом особого значения морской воды как коррозионной среды изучению потенциала коррозии в ней было уделено особое внимание, и полученные результаты были включены в так называемый ряд активностей. [c.36]

Основные опыты сводились к следующему. Вискозиметр заполнялся исследуемой жидкостью. Затем, определяя взвешиванием массу залитой жидкости, вычислялся при различных температурах объем Vi исследуемой жидкости и поправка k. Величины коэффициентов динамической вязкости исследуемой жидкости при различных температурах рассчитывались по измеренным в опытах значениям времени т и по известным величинам плотности р с учетом ряда поправок. При этом поправка на изменение перепада не превышала 1,6%, а поправка на кинетическую энергию — 1 % [c.159]

Значения коэффициента поглощения для кислорода и угольной кислоты в зависимости от температуры воды приведены на рис. 3-22. Растворимость кислорода в воде при различных температурах, давлении, равном 760 мм рт. ст., и равновесном состоянии раствора с учетом состава воздуха и значений коэффициента поглощения водой кислорода показано на рис. 3-23. [c.67]

С учетом зависимости (4.35) по формуле (4.34) для различных значений t a были рассчитаны переменные составляющие удельных приведенных затрат. Результаты расчетов отображены на рис. 4.3,6, где показана зависимость изменения переменной части удельных приведенных затрат от температуры морской воды после головного подогревателя ДОУ (кривая 1) и аналогичная зависимость (кривая 2) для ДОУ, изготовленной из нержавеющей стали ( f=200 руб./м ). [c.85]

При решении балансовых уравнений возникает необходимость изменить количество некоторых элементов цилиндров компрессора, его промежуточных охладителей, регенеративных подогревателей турбины. Такие изменения производятся с помощью логических операций, предусматривающих различные ситуации во взаимосвязях между элементами схемы (в соответствии с принятыми ограничениями и критериальными величинами). Так, число цилиндров компрессора определяется путем одинакового распределения степени сжатия бц на каждый из них с учетом максимально допустимого значения ёц. Количество промежуточных охладителей выбирается в соответствии с количеством цилиндров и указанными выше ограничениями по температуре охлаждающей воды. Число регенеративных подогревателей турбины определяется величиной тепла, передаваемого питательной воде от систем охлаждения камеры сгорания, МГД-генератора и компрессора. При расчете количества регенеративных подогревателей необходим учет дискретности их количества и особенностей соединения между собой и с другими элементами установки. [c.123]

Одновременный расчет модуля ГТУ-КУ и ПТУ проводится с учетом использования одного, двух или трех потоков пара с различными параметрами. При этом расчет зависит от структуры проточной части паровой турбины — систем парораспределения на входе в турбину и на входе в рабочие отсеки после камер смешения. Последнее обстоятельство играет немаловажную роль. При использовании в ПТ соплового парораспределения не только в части высокого, но и в части низкого давления давление пара КУ может поддерживаться на заданном уровне. При полностью открытых регулирующих элементах (режим скользящего давления) в расчетах необходима постоянная корректировка давления пара, генерируемого КУ, по всем существующим контурам, т.е. число итерационных шагов значительно увеличивается. Необходима постоянная корректировка и температуры питательной воды (или конденсата) КУ, так как ее значение зависит от работы конденсатора и подогревателей сетевой воды. [c.401]

Расчетные величины достижимой концентрации углерода для различных температур и концентраций кремния с учетом присутствующих в чугуне элементов представлены в табл. 17. Используя эти данные и экспериментально найденное значение коэффициента К, по основному уравнению науглероживания (29) можно определить [c.77]

Отрегулировать нормальное пламя с учетом указанных выше значений удельной мощности для различных металлов (см. стр. 147) Нагреть место спая факелом пламени горелки до температуры растекания припоя и нанести на место пайки флюс Слегка разогреть пламенем припой и покрыть его флюсом (окунанием или насыпкой) [c.148]

Рассмотрим один из простейших вариантов МКЭ. Так как под знаки интегралов по объему и поверхности тела в различных вариантах интегральной формулировки задачи теплопроводности входит искомое распределение температуры и компоненты его градиента, достаточно в качестве кусочно-непрерывных функций (М) рассматривать линейные функции от координат точки М в пределах каждого конечного элемента объемом имеюш,его номер у-Тогда в случае трехмерной задачи распределение температуры в пределах конечного элемента однозначно выражается через четыре значения температуры в точках, которые будут соответствовать верши- aм тетраэдра, в случае двумерной задачи — через три значения в вершинах треугольника, а для одномерной задачи — через два значения на концах элемента в виде отрезка прямой. Таким образом, вместо (4.48) или (4.59) можно соответственно написать (с учетом правила суммирования по повторяющимся индексам) [c.170]

С учетом этого равенства, означающего, что значения средних температур отрезков при т = оо п текущее значение относительной температуры одинаковы, разность между расходами тепла, идущего на нагрев отрезков с различными граничными условиями теплообмена, равна нулю, т.е. Д(Д(5) = 0. Подставляя это значение в (6.38), найдем [c.65]

За период, охватывающий более двух десятилетий, основным направлением развития высокотемпературной металлографии является создание научных основ для решения одной из важнейших задач, определяющих дальнейший прогресс техники — проблемы прочности конструкционных материалов с учетом вида нагружения и служебной температуры. Как известно, разрыв между значениями теоретической прочности и практическими величинами реальной прочности металлов достигает нескольких порядков. Весьма заманчивым является использование этого скрытого ресурса прочности для повышения эксплуатационных свойств материалов, что обеспечивало бы существенное снижение габаритов, веса и стоимости самых различных машин и инженерных сооружений. [c.6]

Рис. 8. Значения переходных температур с учетом различных критериев (консультативный комитет Адмиралтейства поЖконструкционным сталям,

П/2. 9./2, /l3/2t Ьб/2-Основная доля энергии (60%) высвечивается в переходах Рз12- 1и12 в качестве нижних рабочих уровней принято рассматривать уровни, соответствующие терму /i 1/2. На рис. 1.17, б представлен спектр люминесценции неодима в гранате для переходов 3/2-> /ц/2. Спектр содержит 7 линий наиболее интенсивны линии 1,0615 и 1,0642 мкм. В табл. 1.1 приведены значения длин волн для 18 линий люминесценции с учетом различных переходов [141 данные получены при температуре 300 К-При упрощенном рассмотрении лазера ИАГ Nd + можно пользоваться четырехуровневой рабочей схемой ) основной уровень — терм /9/2, нижний рабочий уровень — терм /ц/2, верхний рабочий уровень — терм 3/2, уровень возбуждения — термы 7/2 и 5/2- Заметим, что переходы F I запрещены в дипольном приближении (оптически запрещены), поскольку при таких переходах орбитальное квантоюе число иона неодима изменяется на 3 следовательно, состояния, соответствующие -термам, являются метастабильными. [c.32]

Термодинамические температуры всех реперных точек МПТШ-68 были получены только на основе газовой термометрии. Единственное исключение составляло значение точки кипения равновесного водорода е-Нг, выбранное с учетом измерений в НБЭ с акустическим термометром. Последние данные о численных значениях термодинамических температур выше 13,81 К также в основном опираются на измерения с газовым термометром, хотя и существуют довольно точные акустические данные вплоть до 20 К, а также сведения об отношениях температур, найденных оптическим и шумовым методами выше 630 °С, и результаты измерения полного излучения между 327 и 365 К- Различные уточнения были получены методом магнитной термометрии вплоть до 90 К, однако, как будет показано в гл. 3, магнитная термометрия не является первичной и не может существовать независимо. [c.61]

Отмеченное представляет только одну сторону вопроса системного решения задач. Другая же связана с расширением применения математических моделей ЭМУ на внешнюю область — на стадии производства и эксплуатации объекта с учетом случайного характера существующих воздействий. Это необходимо для оценки влияния различных технологических и эксплуатащюнных факторов на качество функционирования проектируемого изделия и позволяет прогнозировать вероятностный уровень его рабочих показателей с необходимыми в этих условиях точностью и достоверностью. Соответствующие модели и алгоритмы анализа должны при этом адекватно воспроизводить характер формирования случайных значений рабочих свойств изделий в различных условиях производства при учете разбросов параметров в пределах назначенных допусков и обладать способностью имитировать влияние на объект различных эксплуатационных факторов параметров источников питания, температуры, вибраций и пр. Такие модели могут служить одновременно основой для разработки алгоритмов моделирования испытаний ЭМУ при проектировании, что позволяет сократить объем и сроки реальных исследований макетных и опытных образцов проектируемых изделий. [c.98]

Необходимую мощность ИПХТ-М определяют исходя из затрат энергии на расплавление и перегрев металла и полного КПД печи. В табл. 12 приведены расчетные значения удельных затрат энергии на расплавление и перегрев 1 кг некоторых металлов при начальной температуре загрузки 20 °С и различном перегреве расплава над температурой плавления (без учета потерь энергии). [c.97]

По графику рис. 31 можно ориентировочно определять значение удельного излучения различных материалов, наиболее часто применяемых для изготовления нагревателй, и по формуле (22) вводить соответствующие коррективы с учетом температуры образца. Следует обратить внимание на то обстоятельство, что разность температур нагревателя и образца увеличивается по мере повышения скорости нарастания температуры нагревателя и определяется условиями передачи тепловой энергии. Эта разность повышается по мере роста расстояния между нагревателем и образцом, а также при наличии между ними тепловых экранов или барьеров. Например, при выполнении элементов установок для тепловой микроскопии по схеме, изображенной на рис. 30, а, корпус вакуумной камеры 4 служит барьером для теплового потока от нагревателя к нагреваемому образцу. Перепад температур при нагреве исследуемых объектов в диапазоне 900—1200° С в этом случае составляет около 150 град при диаметре нагревателя 50 мм и диаметре кварцевого корпуса 40 мм (с толщиной стенок около 2 мм). В отсутствие экранирующего барьера в тех случаях, когда прибор выполняется с нагревателем, размещенным внутри вакуумной камеры, величина перепада температур снижается. [c.73]

Были учтены также потери давления в цикле сопротивление газового тракта ГТУ было принято равным 10 000 Па, что при скорости газа (в том числе в контактном аппарате) менее 20 м/с и коэффициенте сопротивления 2—4 обеспечивает некоторый запас мощности на прокачку газа. На рис. 5-19 приведены результаты расчета Z в функции от нижнего давления цикла Pi при различной мощности ЗГТУ —от = 0.1 до N = 1000 МВт. Там же приведено поле значений = = 1,3 4-2,8, соответствующих минимуму Z. ЗГТУ мощностью Л/ = 10 МВт имеет следующие основные показатели нижнее давление цикла Pi = 60-10 Па верхнее давление цикла Р = 102-10 Па степень повыщения давления п = = 1,7 наименьшую температуру цикла Ti = 300 К (27°С) наибольшую температуру цикла 7 з= 1023К (750 °С) КПД с учетом сопротивления Tie = 0,46 себестоимость электроэнергии Z = 0,51 коп/(кВт-ч), в том числе топливная составляющая 85 % от Z. [c.161]

А. К. Бондарева [Л. 728] определяла Ост центрального электрического нагревателя (стержня диаметром 10 мм), погруженного в псевдоожиженный воздухом слой речного песка в трубе диаметром 82 мм., одновременно с измерением эффективной теплопроводности слоя. Численные значения полученных ею ст много выик, чем у других исследователей, поскольку последние, как уже отмечалось, отождествляли Нст с коэффициентами теплопередачи от стенки до ядра слоя, а Бондарева расчленила суммарное термическое сопротивление теплопередаче на 1/аст.пл и 6/ .эф. Здесь мы обозначили Ост.пл — пленочный коэффициент теплообмена стенки при отдельном учете сопротивления эффективной теплопроводности д — расстояние от стенки до места измерения температуры слоя. Численные значения Ост.пл нуждаются в уточнении, поскольку требуется уточнить профили температур слоя. Коэффициенты аст.пл, полученные Бондаревой, показаны на рис. 10-15. Максимум Ост.пл лежит в области невысоких относительных расширений слоя (порядка 1,2). Нет данных об определении подобных коэффициентов другими исследователями. Какая-то доля расхождений между численными значениями Чст у различных исследователей может объяс- [c.374]

Таким методом автором была определена температура для этилового спирта при различных удельных тепловых потоках, скоростях жидкости, давлениях и диаметрах трубы. Значение Цконвопределялось по формуле (1), т. е. с учетом разницы в температурах стенки трубы и жидкости. При поверхностном кипении это особенно важно, так как изменение теплового потока при прочих неизменных условиях приводит к существенному изменению температуры начала интенсивного поверхностного кипения. [c.119]

Сказанное иллюстрируется графиком на рис. 87. Коэффициент трения приведен в функции вязкости смазки при температуре 50 °С, с учетом разогрева металла при холодной прокатке. Все экспериментальные значения /у достаточно строго ложатся на две кривые, каждая из которых относится к определенной группе масел. В пределах каждой группы наблюдается падение /у с увеличением вязкости масла. Это согласуется с теорией захвата смазки при прокатке, согл асно которой с увеличением вязкости растет толщина слоя смазки в очаге деформации. Различный уровень кривых / и 2 на рис. 87 свидетельствует о том, что при одной и той же вязкости минеральные масла являются менее эффективными смазками, чем растительные. Очевидно, что объясняется отсутствием в минеральных маслах ПАВ. [c.97]

По формуле (6.9) с учетам, произведений растворимости (см. рис. 6.4) и значений коэффициентов активности (кривая 1 на рис. 6.5) построен график (рис. 6.6). При помощи этого графика приближенно можно определить количество aSO (ангидрита), которое может выделиться в испарителях, работающих на воде Каспийского моря, при различных температурах и кратностях упаривания. [c.69]

Очень важной характеристикой вязкостных свойств материалов является энергия активации (Е) вязкого течения, которая определяется, как обычно, из уравнения Аррениуса по угловому коэффициенту прямой, описывающей зависимость Ig т] от 1/Т, где Т — абсолютная температура. При исследовании аномальновязких систем встает вопрос об определении энергии активации с учетом зависимости вязкости от D и т. Очевидно, зависимость Ig Л = /(1 /Л можно получить при различных постоянных значениях D и т, что определяет величины и Е . В работе [361 было качественно показано, что энергия активации должна более сильно зависеть от D, чем от т. В дальнейшем к этому вопросу неоднократно возвращались в связи с измерениями вязкости в полимерных системах. Для полимеров в текучем состоянии, которые описываются температурно-инвариантной функцией 0 величины Е . = т->о = onst, тогда как Е с повышением D может уменьшаться в несколько раз по сравнению со значением Е, определяемым для режима ньютоновского течения с наибольшей вязкостью. [c.122]

Приведенные в работе данные, их обобщение и анализ представляют основу для дальнейшего развития как теоретических, так и экспериментальных исследований в области а) разработки новых физических моделей процесса хрупкого разрушения, основанных не на традиционных схемах неоднородности дислокационной структуры, а за счет реализации различного рода локальной неоднородности распределения ансамбля кластеров из точечных дефектов различной мощности и природы б) изучения основных закономерностей эволюции дислокационной структуры при испытаниях на длительную и циклическую прочность и физической природы усталости металлических и неметаллических материалов в различном диапазоне напряжений и температур в) расшифровки и интерпретации данных по низкотемпературному внутреннему трению металлических и неметаллических материалов и идентификащи их механизмов с учетом возможного влияния чисто методических эффектов (обусловленных спецификой метода и режима испытаний) на характер получаемой информации, а также выявления физической природы механизма старения материала тензодатчиков в процессе их эксплуатации г) получения количественной информации о кинетике, механизме и энергетических параметрах низкотемпературной диффузии (энергии образования и миграции вакансий и междоузлий, значения их равновесных концентраций и др.) д) развития теоретических основ и соз- [c.8]

Я включил два примера из этих опытов Филлипса. Один, приведенный на рис. 4.212, показывает, как изменяется в зависимости от уровня температуры поверхность пластичности для отожженного алюминия, полученная в результате повторения опыта Геста при различных температурах. Второй пример — один из многих, приведенных в двух работах Филлипса в 1972 г. (Phillips and Tang [1972, 1]), в которых рассматривалось влияние как температуры, так и пути нагружения, с учетом предшествовавшей истории напряженно-деформированного состояния в условиях опыта Геста. Результаты на рис. 4.213 это поверхности пластичности в условиях четырех значений окружающей температуры для каждого предварительно созданного напряженного состояния, полученного при совместном растяжении и кручении. [c.316]

На ранней стадии исследования было выявлено, что одним из наиболее важных факторов является сопротивление разрушению конструкционного материала при испытаниях образцов с надрезом, особенно в условиях ударного нагружения. Это привело к созданию (60 лет назад) многочисленных методов ударных испытаний образцов небольших размеров, с надрезами различных типов (Изод, 1903 г. Шарпи, 1909 г.). Наиболее широкое распространение получило испытание образца по Шарпи с V-образным надрезом (рис. 1, а). Для выполнения этих испытаний было разработано и стандартизировано оборудование (ASTM, 1961 г. Британский институт стандартов, 1959 г.). Трудность таких испытаний состоит в том, что значение обычно измеряемой энергии разрушения произвольного образца при определенной температуре не может непосредственно быть использовано в инженерном расчете. Полученные результаты необходимо обработать с учетом различий в поведении материала, масштабного фактора и схемы нагру-л ения. [c.212]

Расход газа V обычно приводят к нормальным условиям (температуре 20 С и абсолютному давлению, равному 0,1 МПа). Расчетный расход газа определяется на основании дан-Hbi5f проекта и технических характеристик газопотребляющих агрегатов или аппаратуры с учетом одновременности их использования. Скорость движения газа w следует выбирать с учетом рекомендуемых предельных значений этого параметра для различных газов и сортамента применяемых труб. С экономической [c.288]

Из результатов расчетов, представленных на рис. 5.5, следует, что порог достижения каскадной ионизации в изохорическом режиме и незначительно отличается от значений порога /п при К. Поэтому величину /г можно рассматривать как пороговую при сопоставлении с широким набором экспериментальных данных независимо от способа фиксации факта пробоя в экспериментах и с учетом энергозатрат на предварительный нагрев частиц до температуры развитого процесса испарения. Результаты указанного сопоставления приведены на рис. 5.6 [24]. На рисунке приведены данные расчетных порогов изохорной каскадной ионизации и экспериментальные данные порогов пробоя на частицах аэрозоля различного дисперсного и химического состава для излучения СОг-лазеров в диапазоне длительностей лидирующего пика генерации 0,2—1,5 мкс. Расчет приведен для случая воздействия на частицы корунда прямоугольного во времени лазерного импульса с л =10,6 мкм. Для частиц корунда с а > (2йха) —4Х ХЮ-4 см характерное время лазерного нагрева до температуры развитого испарения определялось в освещенном приповерхностном слое толщиной, равной указанной выше длине поглощения. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...