Расчет газового эжектора

РАСЧЕТ ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА 505 [c.505]

Расчет газового эжектора [c.505]

РАСЧЕТ ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА 507 [c.507]

РАСЧЕТ ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА 509 [c.509]

РАСЧЕТ ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА 511 [c.511]

РАСЧЕТ ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА 515 [c.515]

S 3. РАСЧЕТ ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА 517 [c.517]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

Расчету газового эжектора с цилиндрической камерой смешения и сверхзвуковым соплом высоконапорного газа посвящено много работ (см., например, [2], [5]). Однако во всех этих работах теоретически исследуются лишь режимы, при которых величины ха-рактерного отношения давлений не слишком сильно отличаются от расчетного значения. [c.173]

Развитие химической и газовой промышленности, а также холодильной и вакуумной техники существенно расширило область применения газовых эжекторов, особенно сверхзвуковых, и потребовало разработки теоретических основ течения в них газа. Статья Ю. Н. Васильева, завершающая сборник, излагает теорию газового эжектора с цилиндрической камерой смешения и расширяющимся диффузором. Автором установлена связь между параметрами газа во входном и выходном сечениях эжектора и камеры смешения, описаны и классифицированы возможные режимы работы эжектора, проанализировано течение на начальном участке камеры смешения и в соплах. В статье изложена теория и методика расчета допредельных режимов, критических режимов, режимов запирания сопел и камеры смешения и дана методика расчета оптимального эжектора. [c.4]

Дадим методику расчета критических режимов работы газового эжектора для всех рассмотренных выше случаев течения на начальном участке камеры смешения. [c.202]

Для выяснения условий оптимальности газового эжектора со сверхзвуковым и дозвуковым соплами в наиболее интересном для практики случае, когда предельным режимом запирания эжектора является критический режим, были проведены расчеты зависимостей е"(Яр ) и для ряда значений коэффициента эжекции и характерных отношений давлений и теплосодержаний. Расчеты были выполнены для воздухо-воздушного эжектора (у/ = х=1,4 <"р = Гр = 0,24) с помощью системы уравнений эжекции (15а), (16), [c.213]

Существующие методы расчета газовых (воздушных) эжекторов, или, как их еще часто называют, струйных аппаратов, относятся, главным образом, к тем из них, которые работают при малом перепаде давлений между эжектирующей и эжектируемой средой. 104 [c.104]

Сравнение экспериментальных точек и теоретической кривой показывает, что предложенная в этой работе теория хорошо отражает сущность явлений, происходящих в газовом эжекторе, и может служить надежной основой для расчета эжектора, включая расчет его критических режимов. [c.28]

В результате расчетов получено, что звуковой газовый эжектор с цилиндрической камерой смешения не может обеспечить степень сжатия, превышающую 3,5. [c.33]

В настояш ей работе дан более простой метод расчета критических режимов газового эжектора. Предполагается, что статическое давление в сечении запирания постоянно как в эжектирующей, так и в эжектируемой струях, однако допущения о равенстве этих давления не делается. Оно заменено неиспользованным в [1] уравнением количества движения. [c.49]

ПРИЛОЖЕНИЕ I К РАСЧЕТУ ДРОССЕЛЬНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА [c.252]

Расчету критических режимов газового эжектора с цилиндрической камерой смешения посвящено довольно большое число работ, опубликованных в 1948—1956 гг. [1], (2), [3], [4], [5]. Это объясняется широким распространением эжекторов в различных газодинамических установках и необходимостью достаточно точно рассчитывать параметры критического режима, который является предельным и одновременно наивыгоднейшим режимом работы эжектора. Напомним, что критическим режимом работы газо- [c.261]

РАСЧЕТ ПРЕДЕЛЬНЫХ РЕЖИМОВ ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА [c.284]

В 1950 г. Г. А. Михайловский (Известия ВТИ, № 2, 1950) предложил is-диаграмму влажного воздуха, которая применяется при некоторых специальных расчетах, например, газовых турбин, эжекторов и др. Расчеты по этой ts-диаграмме дают погрешность 4—6%. [c.243]

Можно получить, однако, ряд полезных результатов, основываясь на решении уравнений одномерной газовой динамики. Одномерные представления широко используются при расчете реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Одномерная теория нереагирующих газов подробно изложена в монографиях [382—388]. [c.124]

На рис. 4-9 нанесена пунктирная линия, дающая значения к. п. д. установки т) в случае, когда мятый пар направляется в конденсационную турбину. В расчетах было принято, что в паре содержится 2% неконденсируемых газов, удаляемых водоструйным эжектором, вакуум в конденсаторе составляет 90%, а 10% пара уходит в газовый тракт. [c.121]

Расчет эжекторов и инжекторов основан на законе сохранения количества движения ири смешении газовых потоков. При расчете эжектора для отвода дымовых газов основной рассчитываемой величиной является расход сжатого воздуха на эжекцию заданного количества топочных газов определенного удельного веса и на создание перед эжектором разрежения, достаточного для преодоления сопротивления дымоотводящего тракта. В основу берется уравнение количества движения [c.39]

Расчет газового эжектора должен производиться с учето.м условия равенства давлений в струе эжекти()уемого и в струе эжектирующего газа в некотором сечении-внутри камеры смешения. [c.31]

Метод расчета эжектора впервые был дан в работе [18], а затем дополнен и существенно упрощен благодаря применению газодинамических функций в последующих исследованиях, библиография которых приводится в [3]. При расчете заданными считались параметры газа в сечении 2, выраженные через параметры торможения, а также коэффициенты скорости и Х а- Нахождение искомых величин параметров осуществлялось графо-аналитически путем последовательного перебора ряда вариантов, удовлетворяющих заданным условиям. Это не всегда удобно в приложении к задачам расчета газовых приборов. Поэтому ниже дается аналитический метод прямого расчета параметров эжектора в отмеченной выше постановке. В качестве безразмерного критерия скорости, в отличие от указанных работ, используется критерЬй подобия М. Это позволило решить задачу без допущения о равенстве дав- [c.247]

В 1956 г. нами была разработана общая теория газового эжектора с цилиндрической камерой смешения и расширяющимся диффузором для случаев, когда оба газа подводятся в камеру смешения через расширяющиеся сверхзвуковые сопла, через суживающиеся дозвуковые сопла, а также когда один из газов подводится через расширяющееся сопло, а другой — через суживающееся. В настоящей работе, которая написана на основе результатов этого исследования, дана теория газового эжектора с цилиндрической камерой смешения и расширяющимся диффузором для случая, когда высоконапорный газ подводится через сверхзвуковое сопло, а низкона-иорный —через дозвуковое. Подробно рассмотрены особенности течения газов на начальном участке камеры смешения и в соплах и найдены дополнительные условия, позволяющие рассчитывать характеристики эжектора во всем возможном диапазоне изменения характерных отношений давлений и теплосодержаний в общем случае смешения газов с различными физическими свойствами. Дана теория критических и докритических режимов, а также режимов запирания камеры смешения п сопел. Приведен метод расчета оптимального эжектора. [c.173]

Задолго до [16] двуслойная модель применялась для онисания течения на начальном участке газового эжектора. Применительно к онисанию критических режимов работы сверхзвукового эжектора с цилиндрической камерой смешения теорию и эффективный метод расчета егце в ЦАГИ предложил Ю. П. Васильев [17]. После перехода в ЦИАМ им были продолжены исследования эжекторов. Наряду с ире-небрежением смешения сверхзвукового (эжектируюгцего) и дозвукового (эжектируемого) потоков на начальном участке цилиндрической камеры в теории критических режимов, развитой Ю. П. Васильевым, сделано естественное предположение о звуковой скорости эжектируемого потока в концевом сечении указанного участка (М2 = 1). В 958 г. в [18] была предложена альтернативная теория, отличаюгцая- [c.19]

И. И. Межиров. Расчет предельных режимов газового эжектора......... [c.2]

Первые четыре работы сборника посвящены исследованию критического режима звукового эжектора. В работе М. Д. Миллионщикова и Г. М. Рябинкова Газовые эжекторы больших скоростей приведены результаты экспериментов, при которых был обнаружен этот предельный режим, и предложен приближенный метод расчета параметров критического режима звукового эжектора с цилиндрической камерой смешения. В последующих работах Г. И. Таганова и И. И. Межирова, К теории критического режима газового эжектора , А. А. Никольского и В. И. Шустова Критические режимы газового эжектора больших перепадов давления и Ю. Н. Васильева, К теории газового эжектора дано существенное уточнение теории критического режима, позволившее надежно определять основные параметры газового эжектора с цилиндрической камерой смешения расчетным путем. [c.3]

В сборник включены работы, в которых изучается работа эжектора при различных физических параметрах высоконапорного и иизконапорного газов. Так, в статье И. И. Межирова, Расчет предельных режимов газового эжектора рассмотрены осо- [c.3]

В настоящей работе излагаются метод расчета газовых зжекторов и результаты экспериментального исследования, которое было выполнено на опытном эжекторе, работавшем на естественном горючем газе с ратовскою газового месторождения. Термодинамические свойства этого газа определяются его основной составляющей—метаном. Экспериментальные возможности, которые допускали изменение в широких пределах расходов п давления газов при неограниченной допустимой продолжительности эксперимента, были использованы для детального изучения ряда принципиальных вопросов теории и расчета, имеющих основное значение для всех применений газовых эжекторов. [c.5]

В работе приведены теория и метод расчета критических режимов газового эжектора с сужающимися соплами и с цилиндрической камерой смешения произвольной формы. Для эжектора, работающего на воздухе прн одинаковых температурах торможения высоконапориой и низкоиапорной струй, даны таблицы и графики, позволяющие найти все необходимые параметры. [c.48]

В настоящей работе даны тео1)ия и метод расчета критических и некри ических режимов газового эжектора со сверхзвуковыми соп.иами. Эта работа яв.тястся продо.ч-жеиием и обобщением работы (2 . [c.135]

Уравнения (14), (15), (16), (21) и (22) не позволяют найти это единственное значение X, (они дают целую область значений X,, лежащих в интервале между Ximin и Xi ), а следовательно, и единственное значение Xg> I. Для расчета кт1тических режимов необходимо ввести поэтому какое-то дополнительное условие. В настоящей работе в качестве такого дополнительного условия принята гипотеза о том, что критическим режимам работы газового эжектора соответствует значение Xj = 1 и что, следовательно, при )аботе на критических режимах эжектор дает максимально возможный коэффициент эжекции. [c.141]

К работе исследуются общие свойства газовых эжекторои с цилиндрической камерой смешения и диффузором, имеющим горловину. В частности, рассмотрены условия реализации расчетной схемы течеиия, свойства дроссельных характеристик и дана оценка повышения эффективности эжектора с нерегулируемыми проходными сечениями путем замены расширяющегося диффузора диффузором, имеющим горловину. В приложениях к работе дан метод расчета дроссельных характеристик эжектора при отрицательных значени<(х коэффициента эжекции, а также упрощенный метод расчета оптимального эжектора. [c.235]

Ниже приведены результаты расчетов характеристик предельных режимов работы газового эжектора при разных температурах торможения эжектируемой и эжектнрую-щей струй. Получены необходимые условия теплового запирания звукового эжектора. Приведены графики, пользование которыми значительно облегчает расчеты, связанные с выбором параметров эжекторов аэродинамических труб и стендов. [c.284]

Межиров И. И., Расчет 1ф< дельных режимов газового эжектора. [c.321]

В части 1 рассмотрена теория одномерных газовых течений, на которой б зируются методы расчета реактивных двигателей, лопаточных машин, эжекторов, аэродинамических труб и испытательных стендов. Изложены теория пограничного слоя и теория струй, лежащие в основе определения сопротивления трения, полей скорости и температуры в соплах, диффузорах, камерах сгорания, эжекторах и т. п. [c.2]

Для расчета эжектора, однако, внутренняя структура потока несущественна, важны только некоторые его интегральные характеристики, и потому можно воспользоваться более простыми методами, основанпыми на осреднении параметров неодномерного газового потока (см. гл. V, 8). Так же, как при рассмотрении [c.518]

Смеситель, обычно инжекционный, рассчитывают как эжектор (см. главу вторую) определяют давление засасывающей среды, необходимое для присоса требуемого количества другой среды и преодоления всех сопротивлений. Можно определять наивыгоднейшую скорость подсасывания воздуха и связывать режимные данные с характеристиками газа, а также находить минимально необходимое давление газа и наивыгодпей-шие размеры и режимы горелок. Приращение давления в камерах смешения и в диффузоре расходуется на преодоление сопротивлений горелки, а также противодавление в топочно11 камере. Расчет многоступенчатых смесителей, в которых газовые струйки подаются со скоростью порядка 15— 50 м1сек, ведется с использованием формул для определения относительной глубины проникновения газовых струй в поперечный поток воздуха. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...