Пластичность влияние низких температур

Влияние низких температур. На механические свойства некоторых материалов существенно влияют низкие температуры. Проявляется это в том, что материалы, пластичные при нормальной температуре, становятся хрупкими при низких температурах. Такие материалы называют хладноломкими. [c.117]

Наряду с положительным защитным влиянием (от воздействия газовой среды), покрытие изменяет физико-механические свойства поверхностного слоя повышается прочность, но уменьшается его пластичность при низких температурах изменяются также величины а я Е. Поскольку пластичность покрытия невелика (особенно при /min), то происходит быстрое исчерпание ресурса пластичности покрытия и образование в покрытии трещин, являющихся очагами разрушения. Влияние хрупкости покрытий отмечено не только при термоциклическом нагружении [99], но и при многоцикловой механической усталости [9 ГО]. Положительное влияние покрытий проявляется лишь при защите металла от воздействия газовой среды. [c.92]

Еще один легирующий элемент—азот — попадает в сталь из атмосферы. Хотя азот обычно присутствует в значительно меньшем количестве, чем углерод, действие их подобно. Азот оказывает более сильное влияние на стабилизацию аустенита и упрочнение, и определенное количество его может серьезно влиять на пластичность при низкой температуре из-за выпадения нитридов при нагреве до 200° С после холодной деформации. Это явление известно как деформационное старение. Когда азот вызывает какие-либо нежелательные эффекты, его можно связать добавками ванадия, который образует с ним нитриды. Если добавки азота улучшают важные для нас свойства, содержание его может быть увеличено. Азот можно вводить при плавлении под давлением. Кроме того, азотом можно насытить поверхностные слои стали, содержащие алюминий, в процессе азотирования в атмосфере, обогащенной азотом, такой, как атмосфера диссоциированного аммиака. Кроме того, вместе с углеродом, азот может насыщать сталь при нагреве в расплавленных цианистых солях. Эти два наиболее распространенных метода создают твердый, но тонкий поверхностный слой. Азот содержится в сталях, изготовленных с применением кислородного дутья, в небольшом количестве и может быть почти полностью удален вакуумной обработкой. [c.51]

Влияние водорода на пластичность ниобия при низких температурах показано в работе [120], где указывается, что с увеличением содержания водорода повышается температура перехода из вязкого состояния в хрупкое. При содержании водорода 0,002 вес.% этот переход происходит при —100°С. Содержание в ниобии водорода даже в количестве 55 см /ЮО г (0,005 вес.%) приводит к резкому снижению пластичности при низких температурах. [c.431]

Механические свойства многих конструкционных материалов существенно изменяются под влиянием низких температур. В частности, сталь, пластичная при нормальной температуре, становится хрупкой при низкой температуре как принято говорить, сталь относится к хладноломким материалам. [c.80]

Одним из критериев перехода материала из пластичного в хрупкое состояние иод влиянием низких температур или каких-либо других условий можно считать также изменение разности 5 — ( 0.2 или Оц — Сто,2 чем эта разность меньше, тем ближе материал к хрупкому состоянию. [c.33]

Представляется также вероятным, что расстояния О А и ОЕ на фиг. 139 должны быть равны. Состояние равномерного двухосного растяжения (точка о =0, 02=03, причем оба положительны) можно легко воспроизвести в тонкостенном полом шаре или таком ясе цилиндре из хрупкого материала (чугуна или стекла) под воздействием внутреннего давления. При таких испытаниях на разрыв наблюдались бы, вероятно,те же разрушающие напряжения, что и при простом растяжении. Мы лишены возможности привести здесь многочисленные ценные результаты экспериментов Мак-Адама по выяснению влияния предварительного наклепа на повышение разрушающих напряжений в пластичных металлах, а также влияния низких температур и других факторов на форму поверхности разрушения < 2, Од)=0. Для ознакомления с этими рабо- [c.205]

Можно указать на несколько факторов, вызывающих появление подобных дефектов. К ним относятся в первую очередь кинетические факторы, связанные с тем, что кристалл не успевает стать идеальным в процессе кристаллизации и последующей обработки. Далее следует указать, что при не слишком низких температурах из-за конкуренции энергетического и энтропийного факторов присутствие в кристалле некоторого количества дефектных мест будет отвечать термодинамическому равновесию. Наконец, уже созданные идеальные кристаллы могут оказаться испорченными под влиянием факторов (механической обработки, действия радиации), нарушающих строгую периодичность расположения атомов. По этим причинам реальные кристаллы имеют дефекты, и физические свойства кристалла формируются под совместным действием строгой периодичности и отступлений от нее. Можно привести немало примеров, свидетельствующих о важности учета вклада дефектов в формирование свойств материалов. Так, без учета этого вклада оказалось невозможным построение теории прочности и пластичности материалов, поскольку эти характеристики определяются степенью сопротивления тела действию сил, смещающих разные части тела относительно друг друга. Под действием радиации (мощные световые потоки, пучки электронов, нейтронов, заряженных ядер и т. д.). отдельные атомы или группы атомов оказываются выбитыми из своих правильных положений, и поэтому структура и свойства облученных материалов необъяснимы без оценки роли дефектов и т. д. В связи с этим важной составной частью физики твердого [c.228]

Существенное влияние на никель и железо оказывает окружающая атмосфера, которая молсет привести к межкристаллитному охрупчиванию даже при низких температурах. Изложенное в полной мере относится и к кобальту. Испытания показали, что его пластичность существенно улучшается при очистке от примесей, однако пока еще уступает пластичности железа и никеля. Причина этого — в десятки раз меньшее число исследований кобальта по сравнению с другими металлами этой [c.145]

Влияние же температуры на интенсивность деформационного упрочнения, напряжение течения и предел прочности оказывается [18] прямо противоположным влиянию на предел текучести. Например, у металлов с ГЦК-решеткой интенсивность деформационного упрочнения (да/дг) и предел прочности существенно возрастают с понижением температуры. Так как предел текучести почти не зависит от температуры, то отношение пределов прочности и текучести при низких температурах возрастает, данное обстоятельство делает металлы с ГЦК-ре-шеткой особенно перспективными для использования при низких температурах. У металлов с ОЦК-решеткой интенсивность деформационного упрочнения с понижением температуры либо сохраняет постоянное значение, либо уменьшается. Вследствие этого кривая температурной зависимости предела прочности либо приблизительно эквидистантна кривой предела текучести, либо отклоняется вниз с понижением температуры. Таким образом, пластичность (в данном случае — равномерная деформация) металлов с ОЦК-решеткой при низких температурах снижается, для многих из них характерен переход от вязкого поведения к хрупко.му что резко ограничивает возможность их исполь- [c.17]

Влияние количества термообработок, включая отжиг по различным режимам, закалку и старение, исследовали на сплаве Ti—8А1—2Nb-—ITa. Полученные результаты приведены в табл. 5 и на рис. 6. Значительное повышение вязкости при низких температурах по сравнению с материалом, отожженным по режиму (данные приведены в табл. 5 и 2), достигается посредством высокотемпературных отжигов в интервале 1283—1338 К (оптимальная температура отжига равна 1323 К). Однако высокотемпературные отжиги приводят к значительному снижению пределов текучести и прочности. Попытки сохранить прочностные свойства путем старения при 756 К оказались безуспешными прочностные свойства повышались очень незначительно при существенном снижении пластичности и повышении чувствительности к надрезу при низких температурах. Поэтому, очевидно, отжиг по принятому в производстве режиму при 1173 К обеспечивает наилучшие прочностные свойства, а высокотемпературные отжиги позволяют получить оптимальные свойства сплава Ti—8А1—2Nb—ITa с точки зрения чувствительности к надрезу при низких температурах (оис. 7). [c.281]

Как следует из рисунка, в области низких температур, в данном случае при —100° С, рост предела текучести сопровождается снижением относительного удлинения. Наиболее значительное снижение происходит при повышении предела текучести до 70— 80 кгс/мм. Дальнейший рост прочностных характеристик приводит к меньшему снижению относительного удлинения. Система легирования (вид и соотношение легирующих элементов) не оказывает существенного влияния на уровень пластичности. Можно лишь отметить, что в области малых значений предела текучести (в пределах 40—60 кгс/мм ) пластичность алюминийсодержащих сплавов ниже, чем у сплавов, содержащих малые количества Р-стабилизаторов, циркония или их сочетание. Несколько отлично изменение i 5 с ростом прочности. У сплавов с пределом текучести в-диапазоне 40—60 кгс/мм , содержащих ванадий и цирконий, относительное сужение не снижается, оставаясь на уровне относительного сужения нелегированного титана. Заметное уменьшение относительного сужения наблюдается у сплавов с оловом и [c.105]

Влияние температуры. При низких температурах пластичность металла уменьшается вследствие уменьшения тепловой подвижности атомов. С повышением температуры пластичность возрастает, а сопротивление деформированию уменьшается (рис. 17.3). Кривые изменения пластичности и прочности не всегда имеют монотонный характер как правило, в интервале температур фазовых превращений может происходить некоторое повышение прочностных и снижение пластических свойств металлов. Практически все металлы и сплавы в области температур, близких к температуре солидуса, обнаруживают резкое падение пластических свойств — так называемый температурный интервал хрупкости (ТИХ). В этом интервале пластические свойства близки к нулевым значениям. Объясняется это тем, что при этих температурах границы зерен и расположенные там межкристаллические прослойки, включающие легкоплавкие примеси, размягчаются или расплавляются и даже небольшая деформация приводит к их разрушению. Чем чище металл, тем меньше протяженность температурного интервала хрупкого состояния и тем ближе он к температуре равновесного солидуса. [c.395]

При прокатке ленты в холодном состоянии исключительное влияние на свойства сплава (особенно его пластичность) оказывает размер зерна исходного материала. Необходимо иметь мелкое исходное зерно, полученное в результате низкой температуры конца прокатки. [c.206]

Детали машин, аппаратов и сооружений, изготовленные из стали, работают в различных внешних средах, таких как влажный воздух, вода и водные растворы, смазочные масла, жидкие металлы, радиоактивные среды и другие, причем все эти среды могут иметь высокие или низкие температуры й давления, а также находиться в движении, что имеет немаловажное значение при воздействии среды на металл. Эти среды могут влиять на механические свойства стали, особенно при длительном нагружении, так как для воздействия среды на металл обычно необходимо значительное время. Особенно сильно проявляется влияние рабочих сред на металл в процессе его деформации, но и до деформации некоторые среды при соприкосновении с металлом могут вызвать изменения его прочности, выносливости и пластичности. [c.13]

Влияние отпуска после закалки на эрозионную стойкость чугуна отражает зависимость,на рис. 92. Как видно из приведенных закономерностей, для металлической основы чугуна оптимальна температура отпуска 400° С. Отпуск при более высоких температурах увеличивает пластичность и вязкость чугуна, но в то же время приводит к повышению гетерогенности структуры металлической массы и снижению эрозионной стойкости. Отпуск при более низких температурах является недостаточным для снятия внутренних напряжений, чувствительность к которым у серого чугуна очень велика из-за наличия в его структуре графита. [c.147]

Наряду с положительным защитным влиянием от воздействия газовой среды, покрытие изменяет- физико-механические свойства поверхностного слоя, в частности уменьшается пластичность его при низких температурах, что снижает сопротивление термической усталости. Повреждающее действие покрытий можно выявить при испытаниях на термоусталость без воздействия газовой среды, т. е. при разделении двух различно влияющих факторов снижения механических свойств и защитного действия от влияния среды. При этом выясняется, что долговечность материала с покрытием меньше, чем материала без покрытия. Влияние алитирования на сопротивление термической усталости литейного никелевого сплава по-казано на рис. 5.14. Алитирование круглых образцов с диаметром рабочей зоны 6,5 мм производилось диффузионным методом при 950 С в течение 4 ч, глубина алитированного слоя составляла 40 мкм. Как видно, алитирование несколько снижает долговечность при термоциклическом нагружении. Однако влияние алитирования уменьшается по мере уменьшения размаха деформаций. [c.174]

Согласно [105], присутствие водорода в никеле оказывает существенное влияние на ход температурной зависимости напряжения течения никеля при деформации 0,2 и 20% в области низких температур (рис. 13.12), а также на пластичность никеля при низких температурах (рис. 13.13). [c.426]

Таким образом, с точки зрения авторов работ [16,28,29], физический предел усталости должен проявляться у всех металлов, однако база испытания при этом должна быть различной. Фактически, экспериментально подтвердить существование физического предела усталости для некоторых цветных металлов, видимо, не представляется возможным, так как для некоторых пластичных цветных металлов база испытания должна быть больше 10 -1012 циклов нагружения. Однако длительность испытаний может быть уменьшена при проведении опытов в условиях низких температур. Опыты при низких температурах интересны и в том отношении, что они позволяют уточнить влияние динамического деформационного старения на выявление физического предела усталости, так как известно, что скорость деформационного старения быстро снижается с температурой. Если предел усталости обусловлен динамическим деформационным старением, то с понижением температуры должно наблюдаться смещение точки выхода кривой усталости на горизонтальный участок в сторону большого числа циклов, а при дальнейшем понижении температуры испытания физический предел должен исчезнуть. [c.166]

Таким образом, параметры термоциклирования в различной степени влияют на свойства. Наибольшее влияние оказывают число циклов, интервал термоциклирования, а также параметры режима искусственного старений. Повышение свойств с увеличением числа циклов наблюдается до относительно небольшого числа циклов — 10—15. Дальнейшее термо-циклирование либо не изменяет свойств, либо их снижает. Это связано в основном с процессами коалесценции избыточных фаз, наступающими при длительном термоциклировании. Интервал ТЦО по-разному влияет на свойства сплавов. Расширение интервала (за счет снижения максимальной температуры цикла) до 200—250 С благоприятно сказывается на пластичности сплавов. Увеличение интервала до Температуры свыше 250 °С не изменяет достигнутого уровня свойств сплава. АЛ2 и несколько повышает его для сплава АЛ9. Прочностные характеристики сплава АЛ при увеличении интервала практически не меняются, но повышаются для сплава АЛ9. Такое изменение свойств связано главным образом с тем, что при небольшом диапазоне термоциклирования (50—I00° ) структурные напряжения и связанная с ними деформация алюминиевой матрицы ограничены. Следовательно, процессы, приводящие к интенсификации диффузии атомов, выражены не в полной мере. Увеличение интервала сверх оптимального также неэффективно, так как в области низких температур диффузионная подвижность атомов мала. [c.143]

В предлагаемом справочном пособии содержатся данные о механических свойствах (прочность, пластичность, ударная вязкость), широко применяемых в машиностроении различных конструкционных сталей и сплавов (алюминиевых, магниевых, титановых, медных и др.) до температуры 77—20° К. Одновременно приводятся данные, полученные на образцах с концентраторами напряжений (надрезы, отверстия), которые позволяют оценить конструкционную прочность материалов при низких температурах, когда их пластичность значительно снижается. В этих условиях влияние концентрации напряжений сказывается существенно, вызывая у ряда материалов хрупкое разрушение. [c.3]

При относительно низких температурах по отношению к температуре плавления появляется только сдвиговая пластичность, которая также может рассматриваться как ориентированная диффузия, ускоренная под влиянием напряжений. При более высоких температурах начинают проявляться другие механизмы пластичности. Таким образом, всякая пластическая деформация, согласно А. А. Бочвару, может быть сведена к диффузионным явлениям, развивающимся внутри кристалла (сдвиг), по поверхности кристаллов одной фазы или по поверхности раздела двух фаз. С этой точки зрения объясняют явления сверхпластичности гетерогенных сплавов [6]. Растворный механизм диффузии играет при межфазовых перемещениях ту же роль, что и рекристаллизация при межзеренных перемещениях. Отсюда следует, что характер взаимодействия и изменение взаимной растворимости различных фаз гетерогенных сплавов оказывают существенное влияние на пластичность при повышенных и высоких температурах. [c.119]

С увеличением толщины свариваемого металла пластичность сварных соединений уменьшается вследствие неблагоприятных структурных изменений и структурных напряжений в металле шва и околошовной зоны, повышения сварочных напряжений и ухудшения качества основного металла. Эти факторы значительно снижают пластичность сварных соединений при наличии низких температур и резкой концентрации напряжений. Повышение погонной энергии с увеличением толщины свариваемого металла позволяет повысить пластичность металла шва с одновременным снижением его прочности. Влияние скорости охлаждения наиболее резко сказывается при сварке угловых и многослойных стыковых швов, поэтому такие соединения нельзя рекомендовать для ответственных конструкций. Наряду с этим для соединения элементов изделия следует использовать сварные швы, сечение которых находится в определенном соотношении с толщиной металла. При толщине металла 16—24 мм рекомендуется применять шов с сечением не менее 35 мм , при 25—40 и 41—50 мм — соответственно 50 и 60 мм . Скорость охлаждения при этом не должна превышать 30°С в 1 с. [c.124]

К хрупким машиностроительным материалам относятся чугун, высокоуглеродистые и высоколегированные закаленные стали. Однако при известных условиях пластичные материалы, в частности углеродистые и низкоуглеродистые стали, также переходят в хрупкое состояние. Причиной этого может быть влияние технологических факторов, формы элемента и т. д. Известно также, что низкая температура окружающей среды или импульсный характер нагрузки приводят пластичный в нормальных условиях материал к хрупкому разрушению. Во всех этих случаях в основу проверки прочности рассчитываемого элемента должен быть положен предел прочности материала Ств. [c.118]

Стабильность аустенитной структуры зависит от химического состава и внешних условий температуры и деформации. Под влиянием низких температур и деформации хромоникелевые аустенитные стали могут испытывать мартенситное у -> а-превра-щенне. Это приводит к увеличению твердости, снижает пластичность и вязкость стали. [c.266]

Температура службы (испытания) оказывает определенное влияние на ударную вязкость и пластичность стали. Многие металлы и сплавы в различных температурных интервалах обнаруживают опасную склонность к хрупкому разрушению. Схематично измененне ударной вязкости пол влиянием температуры для сталей перлитного класса показано на рис. 12. Падение ударной вязкости и пластичности при низких температурах называется хладноломкостью, при 500—550° — синеломкостью, при температурах немного выше точки Al в момент фазовых превращений — хрупкостью нере кристалл ива-ц и и. у сталей, недостаточно раскисленных или загрязненных серой и другими примесями, при enie более высоких температурах может наблюдаться горячеломкость или красноломкость. [c.41]

Прочность и твердость гомогенизировавшихся образцов несколько понизились при всех температурах отпуска ударная вязкость немного повысилась. Пластичность при низких температурах отпуска получилась заметно ниже, чем до отжига, а при отпуске выше 525° С несколько повысилась. Понижение прочностных и пластических характеристик гомогенизировавшихся образцов объясняется образованием крупных зерен аустенита при отжиге, вредное влияние которых полностью не снимается нормализацией. Возможно, это связано также с выделением сульфидов по границам зерен, которые, однако, при помощи оптического микроскопа не выявлены. [c.247]

На рис. 38 сравниваются пластичность при низкой температуре и прочность на растяжение тантала и других важных тугоплавких металлов. Свойства, сопровождающие растяжение при комнатной температуре, приведены в табл. 34. Интервал значений предела прочности при растяжении от 190 до 1250 Мн1м (19—125 кПмм ) указывает на значительное влияние чистоты и термомеханической обработки на прочностные свойства тантала. Табл. 35 показывает свойства при высокотемпературном растяжении наиболее перспективных танталовых сплавов. [c.167]

Н] [314] и удерживает дислокации от поперечного соскальзывания вокруг малых частиц и от выхода. Что касается пределов, в которых характер скольжения зависит от величины энергии дефектов упаковки (ЭДУ) то на рис. 12 показана область составов нержавеющих сталей, при которых ЭДУ велика и, следовательно, склонность к водородному охрупчиванию должна быть мала. Например, сталь 310 (см. табл. 3) имеет высокую ЭДУ и, как правило, испытывает низкие (или нулевые) потери пластичности при экспозиции в водороде [278]. Однако при повышенном содержании водорода [337] или при испытаниях в условиях низких температур [84, 337], то есть при усилении планарности скольжения, для стали 310 также наблюдается увеличение потерь пластичности. Этот пример еще раз подтверждает, что ЭДУ является лишь одной из переменных, влияющих на планарность скольжения. Однако если рассматривать именно ее влияние, то из рис. 14 п 16 видно, что заметные потери пластичности возникают при уменьшении ЭДУ примерно до 40 мДж/м , как в нержавеющей стали 309 5 [74]. Рассматриваемая корреляция согласуется и с тем, что при низких уровнях ЭДУ в испытаниях на КР наблюдается, в основном, транскристаллитное растрескивание [78]. [c.140]

Исследованием влияния легирующих элементов на свойства коррозионностойкой мартенситной стали, содержащей 0,02% С, 12% Сг было установлено, что увеличение содержания никеля от 4,1 до 10,5% и молибдена от О да 1 2% приводит к повышению вязкости мартенсита при низких температурах [70]. В стали с 4,1% никеля излом при — 196° С хрупкий с увеличением содержания йикеля резко увеличивается доля вязкой составляющей в изломе. Специфическое влияйие никеля на повышение пластичности [а-мартенсита связывают с понижением концентрации атомов — примесей внедрения на дисклокациях, что облегчает пЬдвижность их при деформации [125]. [c.138]

Вредные примеси (сера и фосфор) и растворенные газы (азот и кислород) повышают порог хладноломкости. Однако наибольшее влияние на ударную вязкость стали при минусовых температурах оказывает химический состав. Хорошо сохраняют ударную вязкость в области низких температур стали, легированные 5—6 % никеля. Аустенит-ные хромоникелевые стали и сплавы на никелевой осново весьма пластичны в области очень низких температур. Поэтому ГОСТ 5632—72 допускает, например, поковки из сталей 04Х18Н10 и 08Х18Н12Б к применению в сосудах, работающих под давлением до температуры —269 °С. [c.207]

На величину длительной пластичности стали или сплава могут оказать влияние характер легирования и большое число различных факторов. Так, введение в аустенитную сталь или сплав молибдена смещает зону низкой деформационной способности в область температур, лежащих выше рабочих (на 100—150° С). Поэтому, например, сталь 1Х16Н13М2Б (ЭИ680) более пластична при рабочих температурах 550—650° С, чем сталь Х18Н10Т. Введение же таких энергичных карбидообразующих элементов как титан, ниобий и ванадий, заметно повышая длительную прочность, одновременно приводит к падению пластичности в рабочем интервале температур. Для аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе, легированных титаном, ниобием и алюминием, существенное повышение длительной пластичности обеспечивается обычно при введении в металлургическую технологию операций электрошлакового, вакуумнодугового или плазменного переплавов 163]. [c.26]

При появлении феррита в структуре аустенитного наплавленного металла несколько повышается прочность последнего при комнатной и низких температурах вследствие замедления процессов сдвиговой деформации аустенитной матрицы, разделенной ферритными прослойками. Наиболее заметно это сказывается при содержании феррита свыше 8—10%, когда отдельные фрагменты аустенита полностью изолированы друг от друга замкнутой сеткой феррита и внутрифрагментная сдвиговая деформация аустенитной матрицы затруднена. Если количество феррита в структуре не превосходит 5%, то деформация двухфазного наплавленного металла мало чем отличается от однофазного, так как тонкая и прерывистая ферритная сетка не оказывает в данном случае заметного влияния на процессы сдвига в аустенитной матрице. В основном появление ферритной фазы сказывается на пластичности и вязкости аустенитного наплавленного металла при низких и высоких температурах. [c.223]

Температура, при которой производится дефорхмация, оказывает сильное влияние на характер взаимодействия атомов водорода с движущимися дислокациями. При слишком низких температурах подвижность атомов водорода настолько мала, что даже при небольших скоростях деформации дислокации не увлекают за собой водородных атмосфер, а вырываются из них и свободно перемещаются в металле. С повышением температуры подвижность атомов водорода возрастает и при некоторой температуре Тц становится сравнимой со скоростью движения дислокаций. При этом дислокации начинают частично увлекать за собой водородные атмосферы, что сопровождается снижением пластичности металла. При некоторой температуре 7 н>-7 н водородные атмосферы полностью увлекаются дислокациями. Наконец, при очень высокой температуре водородные атмосферы начинают разрушаться тепловым движением, и когда они полностью разрушатся, водородная хрупкость второго рода исчезает. [c.106]

ДО 60 мкм. Именно эти факторы в сочетании с малой пластичностью поверхностного слоя оказали решающее влияние на сопротивление усталости хвостовиков. Кроме того, следует отметить, что при поверхностном упрочнении деталей из жаропрочных сплавов даже при сравнительно низких температурах (бОО. .. 700° С) имеет место более интенсивное окисление поверхности. Обедненный легирующими элементами поверхностный слой под действием статических и знакопеременных нагрузок растрескивается. В зонах концентрации напряжений эти трещины возникают задолго до полного разрушения детали. Из таких трещин затем образуются усталостные трещины. Как показывают экспериментальные данные, скорость распространения трещин усталости в наклепанном слое значительно выше, чем в ненаклепанном слое с незначительной пластической деформацией. Применение наклепа при ресурсе более 1000 ч может привести к уменьшению несущей способности конструктивного элемента [5]. [c.141]

Влияние остаточных сварочных напряжений возрастает по мере перехода от пластических форм разрушения, т. е. разрушений, характеризуюш,ихся значительной степенью пластической деформации, предшествуюш,ей разрушению, к хрупким формам разрушения с малой степенью пластической деформации. При кратковременных испытаниях пластических материалов достаточно малых величин пластических деформаций, чтобы произошла релаксация остаточных напряжений. Поэтому при значительной обш,ей деформации значение релаксационных деформаций мало. В случае низкой деформационной способности материала, вызванной как внутренними факторами (низкая исходная пластичность материала, снижение пластичности вследствие закалочных явлений, деформационного старения, насыщения вредными примесями и др.), так и внешними (жесткая схема напря-жений, низкие температуры и др.), остаточные напряжения, суммируясь с эксплуатационными, неблагоприятно влияют на прочность. Влияние остаточных напряжений растет с уменьшением значения рабочих напряжений и с увеличением длительности испытаний. При длительных испытаниях, при повторно-статических нагружениях, которые характеризуются весьма малым значением общей пластической деформации и локализацией деформации в концентраторах, значение остаточных напряжений возрастает. Упругая энергия их, локализуясь в концентраторе, может вызвать значительную местную пластическую деформацию, достаточную для коррозионного разрушения. [c.516]

Характеристики прочности (стт и ав) с повышением температуры конца прокатки в исследованных пределах снижаются на 1—2 кГ мм . При этом значения пластичности остаются неизменными, а величина ударной вязкости даже понижается. Весьма низкая температура конца прокатки приводит к полосчатой структуре и сильному ее измельчению и, как результат этого, к значительному упрочнению стали при соответствующем понижении пластичности. С уменьшением толщины проката (листы) влияние температуры конца прокатки на механические свойства возрастает. Проведенное исследование позволило установить, что для стали 15ХСНД, поставляемой в горячекатаном состоянии, оптимальной температурой является 820—870° С (лист 10—20 жлг). Эта же температура является оптимальной и для листовой стали 14ХГС (лист 11,2 мм), для которой в зависимости от температуры конца прокатки получены значения механических свойств (табл. 76). [c.216]

Оценить истинные механические свойства тугоплавких металлов при комнатной температуре довольно трудно из-за существенного влияния на эти свойства ничтожно малых количеств примесей, образующих твердые растворы внедрения. Однако из табл. IV. 14 ясно видно, что хром и вольфрам обладают низкой пластичностью прг= 1Сомнатной температуре, в то время как ванадий, ниобий и тантал отличаются высокой пластичностью. Относительно свойств молибдена имеются противоречивые данные. [c.468]

Технологические параметры. Сталь 15Х25Т имеет хорошую технологичность при горячей пластической деформации, которая оказывает весьма существенное влияние па уровень пластичности и ударной вязкости полуфабрикатов. Для максимального повышения характеристик этих свойств горячую обработку целесообразно проводить при возможно более низких температурах, заканчивая процесс при температуре, близкой к температуре рекристаллизации. [c.63]

Наиболее существенное влияние на характер -фазы и механические свойства сплавов оказывают температура превращения и скорость охлаждения. Если превращение развивается при высоких температурах, т. е. в области малых скоростей о.хлаж-дения до ступенчатого понижения температуры начала превращения, то образуются более длинные и широкие пластинки -фазы. Это связано со значительной величиной исходного зерна -фазы и огрублением ее тонкой структуры. При больших степенях переохлаждения, начиная с некоторых критических скоростей охлаждения, -фаза приобретает характерную мелкоигольчатую структуру с более высокой плотностью дефектов кристаллической решетки. Такая структура отличается более высокими твердостью и прочностью и пониженной пластичностью. Это проявляется при охлаждении со скоростями, выше которых интервал превращения смещается в область более низких температур, [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...