Резонансы дополнительные

При другом выделении и°, согласно (27.18), и во внешней области в резонансных условиях происходит выделение одного дополнительного к и° резонансного слагаемого порядка единицы. При этом все остальные члены ряда малы и пропорциональны р, то есть наблюдающееся в резонансе конечное возмущение полного поля в у- описывается при таком подходе одним слагаемым. В этом и состоит достоинство выбора более сложного и°. Вдали от резонанса дополнительное к и° поле всюду порядка р. При к — кт соответствующее слагаемое отсутствует только во внешней области. [c.273]

Под действием приложенных сил у осей появляются деформации изгиба, а у валов деформации изгиба и кручения. Чрезмерный изгиб осей и валов нарушает нормальную работу подшипниковых узлов, зубчатых зацеплений, фрикционных механизмов. Поэтому величина деформаций валов и осей ограничивается, а их жесткость является одним йз основных критериев работоспособности. Чрезмерно большие деформации и, как следствие, разрушения валов и осей могут возникнуть вследствие колебательных процессов, особенно при резонансе. Поэтому валы быстроходных машин (центрифуги, турбины и др.) дополнительно проверяют на отсут- [c.420]

Уравнение (15.19) является дифференциальным уравнением второго порядка, и в зависимости от соотношений между его коэффициентами может относиться или к апериодическому типу второго порядка, или к колебательному типу. Отсюда следует, что при решении задач динамика механизмов с электродвигателем необходимо давать оценку дополнительного члена, выражающего электромагнитную силу инерции. Если пользоваться только статической характеристикой электродвигателя, то нель- зя обнаружить колебательные режимы, которые в областях, близких к резонансу, приводят к значительному увеличению ам плитуд колебаний и динамических нагрузок. [c.287]

В отличие от предыдущей схемы, здесь система машина — амортизаторы имеет два резонанса. Благодаря этому и виброизоляция имеет ряд отличий. На низких частотах промежуточная масса, если она не очень велика, мало влияет на величину Q. Частота первого резонанса близка к собственной частоте массы машины на жесткости амортизаторов. При увеличении частоты кривая ( (о)) мало отличается от изображенных на рис. 7.14, вплоть до второй резонансной частоты, на которой машина и промежуточная масса колеблются в противофазе. На этой частоте наблюдается резкий спад эффективности виброизоляции, ширина и глубина которого зависят от величины демпфирования т]. Но на частоте выше второй резонансной частоты кривая ( (и) растет круче, чем кривые на рис. 7.14. Для идеальных пружин С и С2 она стремится на высоких частотах к асимптоте, имеющей наклон 24 дБ на октаву. Таким образом, промежуточная масса увеличивает виброизоляцию на высоких частотах, но ухудшает ее в окрестности второй (дополнительной) резонансной частоты. [c.229]

Значительно сложнее случай параметрического возбуждения. При этом (1) является системой линейных ди(])ференциальных уравнений с периодическими коэффициентами. Достаточно подробная теория существует в настоящее время лишь для случая, когда коэффициенты изменяются гармонически. Даже в этом случае решения таких уравнений как правило являются непериодическими. Влияние параметрического возбуждения на спектр вибраций описать теоретически пока невозможно. Скорее всего, следует ожидать появления в спектре дополнительных гармоник, лежащих в областях параметрического резонанса колебательной системы [9]. [c.48]

Очевидно, что настроенный на одну определенную частоту дополнительный упруго прикрепленный диск окажется гасителем колебаний только этой частоты, а при других частотах возбуждения может оказаться неэффективным или даже стать причиной резонанса. Это особенно важно для валов двигателей внутреннего сгорания, поскольку с изменением частоты вращения пропорционально меняется и частота возбуждения. Поэтому в подобных случаях желательно обеспечить гаситель следящей настройкой, чтобы при изменении частоты возбуждения соответственно менялась и собственная частота гасителя. Так как упругое крепление дополнительного диска не в состоянии обеспечить следящую настройку, то для гашения колебаний вращающихся валов применяют маятниковые гасители. [c.261]

Поскольку изгибные резонансные частоты полки обратно пропорциональны квадрату ее ширины, а продольно-сдвиговые резонансные частоты — ширине в первой степени, то при увеличении ширины полок изгибные волны будут оказывать заметное влияние на общее волновое движение стержня на все более низких частотах. Это хорошо видно из рис. 4, соответствующего стержню, у которого относительная ширина полок т = 0,75. В этом случае первая критическая частота ( ь = 0) уже определяется изгибным резонансом полок, в то время как первая частота продольно-сдвигового резонанса превышает ее вдвое. Изгибом полон также обусловлено появление в исследуемом частотном диапазоне дополнительных к рис. 3 четырех ветвей дисперсии. [c.32]

В 1937 г. Е. А. Соловьев [Л. 17] на основе предыдущих исследований опубликовал систематизированный способ расчета и временную инструкцию по проектированию фундаментов для турбогенераторов, состоящую из двух частей проверки на резонанс и расчета на прочность. При этом расчет на прочность производился путем введения дополнительных нагрузок, равных четырех- или двукратному весу машины, в зависимости от направления действия сил. После этого последовал ряд работ, в том числе [c.11]

Резонансные машины недостаточно точно определяют место неуравновешенности, так как из-за высокой чувствительности их, необходимой для надежного измерения механических перемещений, сдвиг фазы около резонанса меняется очень резко при небольшом изменении скорости. Если, кроме того, на этих машинах измерение амплитуд и фаз колебаний производят на выбеге, то замеренные величины зависят от скорости прохождения ротора через резонансную область, что ведет к дополнительным ошибкам. Увеличение затухания или уменьшение избирательности колебательной системы резонансных балансировочных машин приводит к малым значениям амплитуды колебаний, что снижает точность измерения амплитуды. [c.333]

На следующей этапе в испытуемую систему вводили искусственную сим-метрию. Для этого на периферии диска закрепили дискретную массу (А/)г = 7г). При эксперименте, проведенном после введения дискретной массы, наблюдали два четких резонанса на частотах fi = 377 и /2 = 382 Гц. На каждой нз этих частот максимум напряжений достигался практически одновременно по всем датчикам. Распределение этих резонансных напряжений по окружности диска (рис. 9.8) мало отличается от гармонического. Здесь же показано распределение максимальных резонансных амплитуд в пределах резонансной зоны (штр 1хг иая линия). Этот результат также согласуется с изложенной выше теорией, которая свидетельствует о снижении разброса напряжений и о появлении еще одного провала напряжений в пределах одной полуволны дефор.мации, когда расстройка частот становится значительной. Из рис. 9.8 видно, что после введен] Я добавочной асимметрии появились дополнительные провалы напряжений при общей тенденции к снин сению разброса. [c.182]

Воздействие смазочного слоя на ротор носит двоякий характер. С одной стороны, смазочный слой демпфирует вынужденные колебания роторов, снижает амплитуды резонансных колебаний, смещает максимумы резонансных пиков, создает дополнительные резонансы с другой стороны, смазочный слой является причиной самовозбуждающихся колебаний, возникающих в зависимости от конструкции и условий работы [c.302]

При нагружении машины k = 0,5) угловая скорость возрастает почти линейно (рис. 6, б), при этом максимальные значения амплитуд уменьшаются по оси у на 30%, а по оси X — почти в 3 раза. Частоты, при которых амплитуды достигают максимальных значений, сдвигаются вправо по сравнению с соответствующими частотами в режиме холостого хода общее время разгона машины увеличивается примерно на 30%. Этот факт объясняется тем, что силы сопротивления, действующие на машину со стороны груза, ограничивают амплитуды колебаний машины при прохождении резонансной области. При этом мощность, рассеиваемая в упругой системе, уменьшается (она пропорциональна квадрату амплитуды), а дополнительные затраты мощности, связанные с наличием груза, незначительны. В общем балансе затраты энергии на преодоление резонансной области уменьшаются, поэтому скорость прохождения через резонанс под нагрузкой возрастает. Дальнейшее повышение частоты вызывает увеличение затрат энергии, связанных с наличием груза, поэтому угловая скорость при разгоне нагруженной машины в зарезонансной области нарастает значительно медленнее, чем на холостом ходу. Это приводит к увеличению времени разгона. [c.389]

Коленчатый вал с присоединенными к нему враш а-ющимися частями представляет собой систему, подверженную крутильным и изгибным колебаниям, вызванным периодически действующими силами и моментами. Крутильные и изгибные колебания увеличивают напряжения в коленчатом валу. В случаях резонансов дополнительные напряжения от крутильных колебаний могут достигать недопустимой величины и приводить к поломкам вала. [c.257]

Если возможности укорочения резонатора исчерпаны, то можно прибегнуть к дополнительным внешним зеркалам, т. е. к разрежению спектра с помогцью системы связанных резонаторов. Само по себе добавление дополнительных резонаторов не приводит к разрежению спектра. Наоборот, спектр становится гугце, так как к резонансам основного резонатора добавляются резонансы дополнительных резонаторов. Разрежение спектра или селекция мод возникает, когда имеются потери на внешних зеркалах, через которые излучение частично выводится из резонатора. В этом случае дополнительные резонаторы играют роль устройств, согласуюгцих большую часть мод основного резонатора со свободным пространством, так что их потери сугцественно возрастают лишь некоторые моды основного резонатора остаются высокодобротными. Моды дополнительных резонаторов в той части резонатора, где находится активная среда, имеют малую амплитуду и, как правило, низкодобротны, так что фактически они не возбуждаются. [c.176]

Проведенное исследование позволяет сделать дополнительные выводы о влиянии линейного сопротивления на вынужденные колебания. Так максимум коэффициента динамичности, а следовательно, и амплитуды вынужденных колебаний, наступает не при резонансе, когда 2 = 1 (р = /г), а при значении 2 = 22 = V 1 — 2Ь , меньшем единицы. Чтобы получить величину максимальной амплитуды Атах следует в ее выражение (47) вместо г подставить =1/1 — 2Ь , что соответствует критическому значению круговой частоты возмущающей силы [c.424]

Работа машинного агрегата сопровождается динамическими воздействиями его.на окружающую среду. Гфи относительном движении звеньев усилия в кинематических парах изменяются, что приводит к переменному нагружению стойки механизма. Вследствие этого фундамент, на которо.м установлен машинный агрегат, испытывает пиклически изменяют,иеся по величине и направлению силы. Эти силы через фундамент передаются на несущие конструкции здания, соседние машинные агрегаты и приборы и приводят к колебаниям и вибрациям. Неравномерность движения звеньев механизмов приводит к возникновению дополнительных сил инерции. Эти силы увеличивают колебания и вибрации звеньев механизма и машины в целом и сказываются на точности их работы. Если амплитуда колебаний достаточно велика (например, при работе в зоне резонанса), то в деталях звеньев возникают напряжения, превышающие допускаемые, что приводит к их разрушению. Вибрации — это причина выхода из строя деталей самолетов и вертолетов, элементов газовых и паровых турбин, неточностей в работе станков, роботов и т. п. [c.351]

Однако различные соединения могут иметь одинаковое или очень близкое время удерживания. В таких случаях рекомендуется проведение дополнительной идентификации с помощью инфракрасной спектроскопии, масс-спектрометрии или спектроскопии ядер-ного магнитного резонанса. [c.303]

Другими словами, мы ограничиваемся исследованием бифуркаций в факторсистеме упрощенной нормальной формы семейства уравнений в окрестности цикла. Истолкование результатов в терминах исходной системы требует дополнительной работы, так как даже топологически бифуркации в исходной системе и в упрощенной нормальной форме не всегда одинаковы (см. например, п. 3.5). Начнем с построения вспомогательных семейств векторных полей на плоскости, сдвиг вдоль которых приближает преобразование монодромни циклов в случае сильного резонанса. [c.56]

ПОЛЯ поддерживать постоянной, а изменять величину подмагничива-ющего поля Н , поскольку будет изменяться /ц. При резонансе резко возрастает поглощение энергии и при том лишь при определенном — обратном направлении распространения электромагнитной волны в волноводе для волны прямого направления поглощение оказывается значительно меньшим. Резонансное поглощение связано с дополнительными колебаниями узлов кристаллической решетки феррита. На принципе избирательного поглощения при ферромагнитном резонансе основаны СВЧ-у стройства второй группы, так называемые вентильные или невзаимные. Вентильными свойствами могут обладать и устройства первой группы, например, невзаимный фазовращатель. Вентильные свойства феррита характеризуются в первую очередь шириной АН резонансной кривой или линии. Чем уже резонансная линия, тем более эффективно использование феррита. [c.252]

При пуске машины и ее остановке в процессе испытания- образец неоднократно проходит через резонанс. Устройство позволяет пройти критическое число циклов без возрастания напряжений в образце. Для этого образец 1 (рис. 82) нагружают до заданной величины изгиба при медленном вращении при л<п р гирями 2, которые подвешены к захватам 3 образца 1 с помощью двух скоб 4. После набора рабочего числа оборотов (/г>Якр) дополнительные опоры 5 и 6 выключают. Разработана машина с электромагнитным силовозбуждением для испытания на усталость при консольном круговом изгибе, машина для испытаний при изгибе в условиях резонанса с электромагнитным нагружением, а также с таким же нагружением для испытаний при плоском изгибе и изгибе с вращенн-ем и на круговой изгиб с приводом вращения магнита вокруг камеры машины . Имеются приспособления для резонансных усталостных испытаний образцов с резьбовыми головками. Разработана методика определения массы нагружающей системы машин типа НУ [167]. [c.164]

В этом параграфе описан метод определения вкладов нескольких работающих машин в вибрационное поле нрисоединен-ных конструкций, когда ни один из источников не может работать автономно [58]. В этом случае, как это следует из результатов предыдущего параграфа, необходимы дополнительные сведения относительно частотных характеристик рассматриваемой системы. На практике трудно делать какие-либо достоверные оценки этих величин на отдельных частотах. Так, для двух одинаковых машин, установленных зеркально симметрично на некоторой конструкции, едва ли будут точно выполняться соотношения (4.35) ввиду небольших естественных отклонений от симметрии. Даже малое смещение частоты одного из местных резонансов несущей конструкции может значительно исказить равенство (4.35) в этой частотной области. Поэтому оценки переходных характеристик целесообразно делать в достаточно широких полосах частот, где местные отклонения частотных характеристик мало сказываются на поведении интегральных переходных характеристик. Кроме того, измерения в полосах частот мало чувствительны к небольшим изменениям режима работы машины (изменения нагрузки, случайные рхзмеиония частоты вращения вала и т. п.), в то время как они существенно сказываются на точности измерения спектральных характеристик, в частности взаимных спектральных плотностей машинных сигналов. По этим причинам в приводимом нин e методе разделеиня источников, основанном на оценках переходных характеристик между машинами, мы будем оперировать сигналами, получаемыми из реальных машинных акустических сигналов путем пропускания через фильтры с шириной полосы А(в, а характеризовать эти сигналы будем величинами, относящимися ко всей частотной полосе (среднеквадратичными значениями, коэффициентами корреляции). Вопрос о выборе полосы Асо будет рассмотрен в конце параграфа. [c.128]

При наличии тех же условий более точные данные получаются из опытов с вынужденными колебаниями, особенно в резонансных условиях. Здесь легче отделяется влияние других видов трения, исследуется их нелинейность, получаются более надежные и легко повторимые замкнутые петли гистерезиса при больших деформациях (вплоть до захода в пластическую зону), а при очень малых трение оценивается все же по измерениям самих деформаций, а не их малых разностей, более высшего порядка в методе затухающих колебаний. Искомые силы трения могут также измеряться в резонансных условиях и по величинам сил возбуждения, при возможности контроля близости к резонансам еще и путем оценки фаз колебаний. Фазы, силы и перемещения дают возможность определения рассеяния, а измерения мощности возбуждения могут дать еще дополнительные источники контрольных самостоятельных определений. Мало используемыми преимуществами являются возможности изучения промежуточных петель гистерезиса при нолигармоническом возбуждении и измерение выделяемого тепла, [c.87]

IV.102). Такая дополнительная масса играет роль динамического гасителя колебаний (виброгасителя) для основной массы. Идея этого устройства нащла разнообразное практическое применение, в особенности в тех случаях, когда частота возбуждения достаточно стабильна. Если это условие не соблюдено, то возникают опасности появления резонансов полученной системы с двумя степенями свободы. Для того чтобы избежать появления значительных амплитуд колебаний при возможных изменениях частоты возбуждения, в систему гасителя обычно вводятся демпфирующие элементы (рис. IV.44, а). [c.260]

Без демпфера недопустим резонанс с главными гармониками низких порядков (третьего и шестого для шестицилиндровых, четвёртого для восьмицилиндровых четырёхтактных двигателей) во всей области оборотов от до даже при быстром прохождении соответствующих критических оборотов. Касательные дополнительные напряжения вала при резонансе с главными гармониками третьего и четвёртого порядков превышают 800 кг/см , а с гармониками шестого и восьмого порядков 40и—600 [c.525]

Ч>к)(Щ ехр — Vj ехр i%) — перемещение только за счет действия дополнительного единичного небаланса с нулевой фазой. Построенные таким образом для частоты 50 Гц распределения амплитуд ускорений по результатам измерений на одной из машин, проведенных в различные промежутки времени (рис. 6, кривые б), хороню совпадают с расчетом (кривая г) и стабильны во времени. Там же приведено расчетное распределение амплитуд вертикальных колебаний ротора на частоте 50 Гц для исходного варианта расчета (кривая а) и на частоте 53 Гц (кривая б) при установке подшипников на абсолютно жесткий фундамент. Форма колебания при этом стремится к трехузловой, и резонанс определяется в основном параметрами ротора, а не опор. [c.20]

Процесс возникновения дискретной фазы в межлопаточных каналах решетки носит флуктуационный характер и сопровождается появлением конденсационной турбулентности, интенсивность которой значительна. Хорошо известно, что в суживающихся каналах большой конфузорности происходит частичное или полное вырождение гидродинамической турбулентности в пограничных слоях, т. е. имеет место ламинаризация слоя. Процесс ламннари-зации ( обратного перехода) в пограничных слоях особенно интенсивен при околозвуковых скоростях, когда продольные отрицательные градиенты давления достигают максимальных значений. Ламинаризированный слой отрывается местными адиабатными скачками, и этот процесс сопровождается появлением жидкой фазы и турбулизацией слоя (генерируется конденсационная турбулентность). В результате отрыв слоя ликвидируется, вновь происходит ламинаризация слоя, появляется отрыв и т. д. Б соответствии с перемещениями зоны отрыва происходят перемещения скачка уплотнения по спинке профиля в косом срезе, что вызывает пульсацию термодинамических параметров — давления и температуры 48, 52, 53, 124]. Механизм генерации пульсаций параметров при конденсации в сопловых и рабочих решетках действует и при дозвуковых скоростях и вызывает опасные возмущающие силы. Таким образом, переход в зону Вильсона сопровождается специфическими нестационарными явлениями, в основе которых лежат флуктуационный механизм возникновения жидкой фазы и генерации конденсационной нестационарности, периодические отрывы пограничного слоя. В тех случаях, когда частота процесса конденсационной нестационарности близка или кратна частоте волн, возникающих при взаимодействии решеток, амплитуда пульсаций давлений (и температур) резко возрастает—имеет место резонанс и дополнительные возмущающие силы достигают опасного предела. [c.192]

Маятниковые колебания роторов в подшипниках, помимо самостоятельного значения, активно воздействуют на величину пзгибны.у колебаний (рис. 1). Эти воздействия носят двойственный характер. С одной стороны, маятниковые колебания накладываются на изгибные и непосредственно влияют на амплитуду, дополнительно смещая центр тяжести ротора относительно оси вращения. Отметим, что направление дополнительного смещения может как совпадать, так и не совпадать с направлением смещения центра тяжести. При скорости вращения ниже маятникового резонанса (первый режим работы подшипника) амплитуды будут противодействовать друг другу. После маятникового резонанса (третий режим работы подшипника) они будут совпадать по направлению. Таким образом, амплитуда изгибных колебаний А может соответственно увеличиваться или уменьшаться. С другой стороны, коэффициент сопротивления изгибным колебаниям п в выражении [c.357]

Мультирезонанс — особый случай резонанса, для появлеигш его нужны специфические условия. Однако такие условия, как подмазывает приведенный пример, возможны, особенно для систем, четко проявляющих себя как единые упругие поворотно-симметричные. На рис, 8.8 и 8.9 приведены резонансные диаграммы соответственно рабочего колеса с консольными лопатками (сиектр показан на рис. 6.12) и того же рабочего колеса после оснащения его упругим кольцевым поясом связей, расположенным на периферии лопаток (спектр на рис. 6.24). Введение дополнительной упругой связи увеличивает тенденцию к расположению резонансных частот на одной вертикали, соответствующей некоторой определенной частоте вращения рабочего колеса. [c.150]

Третий канал может сильно проявляться, если собственные частоты порождающей системы, Принадлежащие данному семейству, располагаются близко (см. спектр рабочего колеса с консольными лопатками на рис. 6.12). В этих условиях при наличии искажения собственных форм гармоника воз буждения т может поддерживать вынужденные колебания системы по формам колебаний, которые при строгой симметрии, в силу овоей ортогональности 1к возбуждению гармоникой т, возбуждены быть не могли. Это следствие того, что в искаженных собственных формах присутствуют искажающие гармоники с теми же номерами, что и гармоника возбуждения. Поэтому при близости порождающих собственных частот в окрестности основного резонанса вынужденные колебания по таким собственным формам могут быть относительно сильными и вызывать дополнительный рост окружного разброса амплитуд. Это разброс третьего рода. [c.174]

В связи с этим можно считать, что силы, возникающие в масляном слое в зазоре подшипника, не являются решающей причиной возникновения дополнительных колебаний роторов. Так, например, Я. И. Коритысский в результате экспериментальных исследований установил, что если веретено кратковременно заставить работать без масла в гнезде, то картина колебаний остается такой же, как и при наличии масла, т. е. наблюдаются субгармонические колебания и субгармонический резонанс порядка [c.65]

Механизмы воздействия акустических волн на нелинейное развитие трехмерных возмущений в затопленных струях исследованы в [2.24]. Авторами обнаружена жесткая неустойчивость струйных течений и слоев смешения по отношению к трехмерным конечно-амплитудным возмущениям типа раностного резонанса. Объяснен ряд явлений, связанных с аэроакустическим стабилизирующим и дестабилизирующим воздействием акустических волн на устойчивость и дальнобойность струй. Теоретический анализ проведен на базе трехмерных нестационарных уравнений Навье-Стокса без каких-либо дополнительных предположений при расчете как ламинарного, так и турбулентного течений. [c.82]

Для частичного преодоления указанных недостатков можно перейти к имеющей три степени свободы системе, показанной на рис. 11,6, где дополнительно введено тело 4. Здесь можно надежно виброизолировать не показанную на схеме опору и получить большее значение при резонансе в окрестности 7 , = 3. Исполнительный орган машины можно присоединить как к корпусу, так и к дополнительному телу. Обе рассмотренные схемы имеют значительный недостаток при большой массе исполнительного органа и настройке на резонанс в окрестности 7 = 3 амплитуда первой гармоники становится малой, что снижает и пропорциональную ей амплитуду третьей гармоники. [c.254]

Многовальность двигателя. Она не только усложняет систему, но и приводит к появлению несинхронных прецессий, возбуждающими нагрузками которых для данного ротора являются неуравновешенные силы и моменты других роторов. Появляются дополнительные резонансы. [c.285]

Более оперативным является определение обобщенных масс, связанное с Зобав-лением квадратурных составляющих сил возбуждения. При этом фактически изменяют общий фазовый сдвиг ф всех сил возбуждения по отношению к фазе сигнала О генератора, по которому отмечается фазовый резонанс. Если отношение модуля квадратурной составляющей силы возбуждения к исходной (синфазной) обозначить X = = tg фо, то в уравнении (9) следует заменить F на FJ (1 + Л). При исходной резонансной частоте Шо,- сигнал скорости также изменит фазовый сдвиг на фо. Изменением частоты Дш добиваются такого значения фазового сдвига сигнала скорости, при котором этот сигнал совпадает по фазе с начальной — синфазной составляющей возбуждения. т. е. наблюдают фазовый резонанс скорости с сигналом О генератора. При этом квадратурная составляющая сил возбуждения (сигнал 90° генератора) по величине и фазовому сдвигу эквивалентна силам инерции некоторой дополнительной массы Оэкв (для одной силы XFo = аэкв о ). а уравнение (17) можно представить в следующем виде [c.339]

При СО = И/ амплитудные коэффициенты обобщенных координат становятся неопределенными. В этих случаях говорят о резонансах иа определенных частотах. Например, резонанс на первой собственной частоте и т. д. Условием существования резонанса является совпадение частоты внешнего возбуждения с одной из собственных частот (О = Му. Однако возможен случай, когда при совпадении частот м = резонанса не будет он реалргзуется при выполнении дополнительного условия (Fo,V ) = О, означающего, что внешние силы не совершают работы на переменшниях, [c.106]

Увеличением коэффициента сопротивления п при этом линия (10) опускается ниже, что также приводит к исчезновению дополнительных ветвей резонансной кривой и уменьшению затягивания резонанса на основной ветви (рис. 6). Возможности увеличения демпфирования в виброизоляторах с вязким (линейным) трением обычно ограничены. Более эффективным оказывается использование сухого (К лонова) трения. [c.238]

Неуравновешенность ротора, т.е. наличие неуравновешенных центробежных сил, отрицательно сказывается на работе машины (механизма, прибора), вызывая вибрацию и дополнительные напряжения, достигающие при высоких частотах вращения опасных значений. Вибрация оказывает вредное физиологическое воздействие на человека, ухудшает технологические парамепры машины (точность, производительность и качество работы), снижает долговечность машины. Особенно вредно дисбаланс проявляется при частотах вращения, близких к частотам резонанса. Поскольку идеальное уравновешивание ротора практически невозможно, при проектировании машины рабочие частоты должны выбираться достаточно удаленными от зоны резонанса. [c.530]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...