Скачок уплотнения перемещения

Получим прежде всего расчетную формулу для скорости У перемещения прямого скачка уплотнения. Для этого приведем уравнения сохранения массы, импульса и энергии при переходе газа через скачок [c.110]

Важным результатом опытов является тот факт, что при 52=0,34 датчик 2 показывает вблизи критического сечения пульса-цпи, вызванные миграцией конденсационного скачка, а датчик 4 подтверждает отсутствие соответствующих пульсаций в косом срезе. Следовательно, конденсационная нестационарность за пределы сечения Л (т. е. в косой срез) не распространяется. Резонанс в области //, возникающий при совпадении (или кратности) частот пульсаций в отрывных зонах Si и и перемещений скачков уплотнения в расширяющейся части, оказывается наиболее значительным, причем все датчики отмечают повышение давлений. Значительно уменьшилось отношение давлений, отвечающее резонансу в области и (еа = 0,5ч-0,62). [c.214]

Здесь Vo — начальный объем в момент возникновения нестационарного скачка Сск и Ск — скорости перемещения скачка уплотнения и зоны спонтанной конденсации. [c.29]

Необходимо отметить, что расстояние, на котором при торможении струи возникает стационарный скачок, зависит от количества заторможенного воздуха и, следовательно, определяется размером отражающей стенки. На это указывал еще Гартман [30], когда рассматривал методику измерения давления в струе с помощью трубки Пито. В работе [24] приведены полученные экспериментально зависимости отхода скачка уплотнения от преграды при перемещении ее по отношению к соплу (сопло диаметром 12 мм, Ро = 2,8 ати). Как видно из рис. 6, при движении отражателя от сопла расстояние х растет медленнее, чем расстояние между соплом и отражателем другими словами, расстояние между скачком и преградой увеличивается. [c.19]

Так как при заданной глубине резонатора величина противодавления изменяется мало, то при перемещении резонатора в пределах зоны нестабильности (с учетом удлинения ее по сравнению со свободной струей) частота снижается почти линейно. Изменение глубины резонатора при малых значениях параметра I сильнее влияет на частоту генерации, чем при больших (когда I к). Приведенные графики соответствуют непрерывному изменению расстояния от скачка уплотнения до отражающего донышка, причем это изменение происходит как за счет непосредственного удаления донышка от сопла (увеличение расстояния сопло—резонатор при постоянном значении глубины резонатора), так и вследствие перемещения самого скачка в пространстве между соплом и резонатором (при изменении параметра к). [c.78]

А. Обозначим через Т точку изменения выпуклости ударной волны по отношению к внешней нормали. Если на ударной волне существует точка Т, то из соотношений на скачке уплотнения следует, что перемещению вдоль ударной волны мимо точки Т соответствует перемещение по ударной поляре с точкой возврата в образе точки Т. Если в Т скорость дозвуковая, то, в соответствии с правилом обхода, образ ударной волны в некоторой окрестности I будет разрезом в образе области за ударной волной (рис. 8.28). [c.245]

Как видно из приведенных на рис. 2. 19 и 2.20 схем, регулирование путем перемещения и изменения угла наклона центрального тела предполагает также, помимо изменения интенсивности скачков уплотнения на входе, изменение площадей входа и горла диффузора, что может быть использовано для обеспечения возможно большего значения коэффициента огд и наименьшего внешнего сопротивления при различных числах Мн полета и режимах работы. [c.82]

Для экспериментального изучения помпажа используются датчики давления с высокой собственной частотой колебаний и теневая киносъемка, позволяющие фиксировать перемещения скачка уплотнения в диффузоре. Образцы осциллограмм давления, записанных на модели диффузора (рис. 5.6) во время помпажа [3], приведены на рис. 5. 7. [c.186]

На рис. 8. 18 с помощью структурных преобразований показана расчетная схема линейной системы автоматического регулирования РПД, работающего на жидком топливе. В ряде случаев может быть применена система автоматического регулирования РПД, работающего на жидком топливе, с помощью релейного чувствительного элемента [20]. Принципиальная схема системы автоматического регулирования РПД путем регулирования местоположения скачка в диффузоре релейным чувствительным элементом показана на рис. 8. 19. Рассмотрим принцип ее действия. При перемещении замыкающего скачка уплотнения сильфоны 1 или 2 изменяют свою длину, рычаг 3 замыкает нижние или верхние контакты и тогда срабатывает электромагнитный клапан 5 или 6. Клапан 5 выпускает рабочую жидкость из верхней полости силового цилиндра 4, а через клапан 6 она впускается. Поршень цилиндра, перемещаясь, будет открывать или закрывать топливный дроссельный кран 9, увеличивая или уменьшая подачу топлива от турбонасосного агрегата к форсункам двигателя. Скорость вращения турбины изменяется в зависимости от положения дросселя 14. С падением числа оборотов турбонасоса уменьшается количество жидкости, поступающей к топливному крану 9, давление жидкости во внешней полости чувствительного элемента 10 также уменьшается и плунжер гидравлического золотника 11 перемещается влево. Одновременно с этим будет перемещаться поршень силового цилиндра 12, увели- [c.370]

Еще одним новшеством стали концевые части крыла, отклоняемые вниз. Главным их предназначением было повышение устойчивости самолета на больших скоростях. Дело в том, что отклонение концов крыла приводило к перемещению аэродинамического фокуса самолета вперед благодаря уменьшению площади крыла вблизи задней кромки и дополнительному снижению балансировочного сопротивления в сверхзвуковом полете. Кроме того, отклонение концевых частей давало увеличение подъемной силы от сжатия потока, так как скачки уплотнения, создававшиеся клином воз- [c.94]

Обычно испытание начинается с режима малого противодавления, при котором решетка запирается. На рис. 4.5, а показаны фотоснимки течения на таких режимах для периферийной решетки рабочего колеса трансзвукового компрессора при М1 = = 1,2 и входном угле 65°. Увеличение противодавления приводит к перемещению скачка уплотнения вперед до тех пор, пока не будут достигнуты рабочие условия (рис. 4.5, в). В этом случае запирания потока в решетке нет и она выходит на режим. В набегающем потоке устанавливаются условия, соответствующие единственному углу атаки. Дальнейшее увеличение противодавления приводит к вытеснению скачка уплотнения вверх по потоку за пределы передней кромки лопатки (рис. 4.5, г). В этих условиях заданный режим работы решетки нарушается, условие единственности угла атаки более не выдерживается, поток растекается от одного межлопаточного канала к другому. В трансзвуковых компрессорах массовый расход воздуха, который был постоянным, пока ударные волны оставались присоединенными к лопаткам, при этом начинал уменьшаться, и соответственно увеличивался угол атаки. [c.109]

Если угол р д превышает некоторое критическое значение, то возникает отрыв пограничного слоя в месте его взаимодействия со скачком. Повышенное давление в точке отрыва передается вверх по потоку через дозвуковую часть пограничного слоя. Это приводит к перемещению точки отрыва в глубь сопла. Картина течения будет такая, как на рис. 4.6.1,6. От точки А на внутренней поверхности сопла поток отрывается и, проходя через скачок уплотнения Л Л, поворачивается на уголрсг- Далее поток присоединяется к поверхности дефлектора в точке В, в которой образуется второй скачок уплотнения ВВ. Ниже разделяющей линии тока АВ находится застойная зона ( жидкий клин ). За присоединенным скачком уплотнения с углом 0с2, вызванным поворотом потока на угол р<.2. на поверхность дефлектора будет действовать давление р . [c.328]

Процесс возникновения дискретной фазы в межлопаточных каналах решетки носит флуктуационный характер и сопровождается появлением конденсационной турбулентности, интенсивность которой значительна. Хорошо известно, что в суживающихся каналах большой конфузорности происходит частичное или полное вырождение гидродинамической турбулентности в пограничных слоях, т. е. имеет место ламинаризация слоя. Процесс ламннари-зации ( обратного перехода) в пограничных слоях особенно интенсивен при околозвуковых скоростях, когда продольные отрицательные градиенты давления достигают максимальных значений. Ламинаризированный слой отрывается местными адиабатными скачками, и этот процесс сопровождается появлением жидкой фазы и турбулизацией слоя (генерируется конденсационная турбулентность). В результате отрыв слоя ликвидируется, вновь происходит ламинаризация слоя, появляется отрыв и т. д. Б соответствии с перемещениями зоны отрыва происходят перемещения скачка уплотнения по спинке профиля в косом срезе, что вызывает пульсацию термодинамических параметров — давления и температуры 48, 52, 53, 124]. Механизм генерации пульсаций параметров при конденсации в сопловых и рабочих решетках действует и при дозвуковых скоростях и вызывает опасные возмущающие силы. Таким образом, переход в зону Вильсона сопровождается специфическими нестационарными явлениями, в основе которых лежат флуктуационный механизм возникновения жидкой фазы и генерации конденсационной нестационарности, периодические отрывы пограничного слоя. В тех случаях, когда частота процесса конденсационной нестационарности близка или кратна частоте волн, возникающих при взаимодействии решеток, амплитуда пульсаций давлений (и температур) резко возрастает—имеет место резонанс и дополнительные возмущающие силы достигают опасного предела. [c.192]

Следовательно, появление второго максимума Арст связано с колебательным движением адиабатных скачков, располагающихся вблизи минимального сечения сопла. Визуальные наблюдения в поле оптического прибора подтверждают возникновение колебательного движения адиабатных скачков. Подавление конденсационной нестационарности адиабатными скачками внутри сопла объясняется влиянием двух факторов 1) скачки уплотнения повы-Щ13ЮТ давление и температуру пара и снимают переохлаждение, устраняя механизм спонтанной конденсации 2) скачки приводят к отрыву пограничного слоя, а в зонах отрыва интенсивно генерируется жидкая фаза. Увеличение амплитуд пульсаций в интервале 0,60<еа 0,72 обусловлено пульсациями параметров в зонах отрыва в расширяющейся части сопла, частота которых равна или кратна частоте пульсаций и перемещений адиабатных скачков, т. е. возникновением второго резонанса, не связанного с конденсационной нестационарностью. [c.209]

При еш,е большем прикрытии дросселя повышение противодавления начинает передаваться по дозвуковому потоку к системе скачков уплотнения и приводит к появлению (перемещению) головной волны перед плоскостью входа. Воздухозаборник переходит на докритические режимы работы. Головная волна по лмере увеличения степени дросселирования начинает отходить от плоскости входа, перемещаясь навстречу набегающему потоку (из положения 3 в положение 4). Следовательно, начинает снижаться расход воздуха через воздухозаборник. При этом уменьшается площадь Fh входящей струи тока, а следовательно, и коэффициент расхода ф. Коэффициент же лобового сопротивления начинает возрастать, что обусловлено появлением (или увеличением) дополнительного сопротивления из-за снижения коэффициента расхода и возрастанием сопротивления обечайки, так как на ее внешнюю поверхность начинает действовать более высокое давление за головной волной. Коэфффициент Овх при переходе на докритические режимы изменяется мало. Он вначале обычно несколько увеличивается, так как с уменьшением расхода воздуха через воздухозаборник снижаются скорости воздуха в его внутреннем канале и потери от трения. Но при дальнейшем дросселировании головная волна удаляется от плоскости входа настолько значительно, что начинает разрушать систему косых скачков и коэффициент ствх может начать снижаться. [c.283]

Трансзвуковое обтекание (М г 0,81,3) поверхности характеризуется возникновением местных сверхзвуковых течений, связанных с появлением скачков уплотнения на поверхности. Положение скачков уплотнения зависит от геометрии обтекаемого профиля и, в частности, от отклонения органов управления, расположенных на несущей поверхности [37]. При колебаниях отклоне- Скачак s-o иия органов управления перемещается скачок уплотнения и вместе с ннм меняется распределение дав- i леиия по хорде профиля, что в свою очередь воздействует на орган управления. Таким образом, образуется обратная связь перемещение — сила. Фазовое запаздьшание в этом контуре создает предпосылку к потере динамической устойчивости с частотой, близкой к свободной частоте упругих колебаний органа управления. Явление усложняется срывом потока из-под скачка уплотнения (рис. 10). Такого вида вибрации получили название баз (buzz). [c.493]

Интересно отметить, что излучатель с косым скачком уплотнения может работать при очень низких перепадах давления, в частности модель Куркина испытывалась при = ати. Наши измерения, проведенные на несколько видоизмененной конструкции излучателя (ГСИ-1), показанной на рис. 42, в которой эллиптический корпус заменен круглым и использована система для естественного выброса отработанного газа (об этом подробно см. в гл. 6), показали, что изменение излучендя в зависимости от давления воздуха не является линейной функцией. На рис. 43 приведена запись величины звукового давления по оси излучения при медленном изменении давления Ро в сопле. Выборочные измерения мощности излучения для нескольких значений Р показали, что устойчивое излучение начинается при 0,6 ати, т. е. при давлении ниже критического. Границей между двумя режимами генерации, соответствующими околозвуковому и сверхзвуковому течениям, служит давление 1,5 ати, причем эта граница в зависимости от настройки несколько смещается. При работе излучателя во второй области генерации, например при Р = 2,5 ати, акустическая мощность приблизительно в пять раз больше, чем при Р(,=0,д ати, но к.п.д. излучателя немного выше при втором режиме работы. Начало генерации в излучателе ГСИ-1 (разработанном в сотрудничестве с Научно-исследовательским технологическим институтом) при перемещении рассекателя соответствовало полностью введенному в сопло рассекателю, т. е. когда излучатель работал в режиме стержневого свистка. Здесь следует отметить общность процессов, происходящих в излучателях с коническим рассекателем и со стержнем (об этом см. в гл. 5). Стержень в излучателе, по-видимому, можно представить как своеобразный вырожденный конус с углом 0 = 0°. [c.62]

В соответствии с этим скачок уплотнения, возникающий при торможении струи, при движении отражателя тоже перемещается, но медленнее, как бы отставая от последнего. Таким образом, возникновение противодавления у отражающей поверхности приводит к тому, что при увеличении расстояния между диском и соплом скачок уплотнения все дальше отходит от отражающей стенки. Поэтому время прохождения возмущения от скачка до отражателя и обратно (согласно гипотезе Мерха) будет возрастать по мере перемещения диска от сопла. Из сказанного следует, что частота излучения при этом должна монотонно снижаться. Частотная ха- [c.71]

Приведенные цифры показывают, как снижается частота излучения с увеличением значения к при А = сопз1. Такое понижение частоты можно легко объяснить перемещением скачка уплотнения по направлению к соплу при повышении противодавления в резонаторе с увеличением параметра к. Однако при дальнейшем увеличении к (в рассматриваемом случае при к" 14лiлi) генерация прекращается. Такой срыв генерации в области малых значений I объясняется тем, что противодавление в резонаторе достигло столь большой величины (при заданном при которой сверхзвуковой режим течения оказывается невозможным и торможение струи происходит без образования скачка. Следует еще отметить, что при к > I давление в глубине резонатора меняется незначительно (см. рис. 50, г и д). Это означает, что в резонаторе образуется зона, где воздух практически неподвижен, т. е. поток оказывается заторможенным почти у наружного края резонатора. Это приводит к тому, что зона тормо- [c.73]

Если, например, неподвижный вначале поршень (рис. 38) придет в движение и с некоторого момента времени будет двигаться равномерно со скоростью и, то передача этого движения покоящемуся газу, заполняющему цилиндрическую трубу, в которой движется поршень, произойдет не мгновенно. Вызванные поршнем давление р и плотность р будут распространяться в невозмущелном газе, имеющем давление Ри и плотность Ро. Процесс этого распространения показан на рис. 38. Скорость поршня равна и, скорость точки С равна скорости звука Гд в невозмущенном покоящемся газе, точка В имеет скорость и- -а, превышающую скорость звука а , и нагоняет точку С. Наклон кривой ВС при перемещении возмущения увеличивается (рис. 38 б). При приближении этого уклона к вертикали производные и, р, р по X становятся бесконечно большими, и предыдущие формулы теряют свою силу. Можно, одначо, утверждать, что тенденция к увеличению крутизны склона кривой возмущений имеет место, а это приводит к образованию (рис. 38 в) малой по протяженности движущейся области, на границах которой значения р, р и м будут слева—р, р, и, справа—рд, рд, и . Эта область стремится стать бесконечно тонкой и превратиться в плоскость разрыва давлений, плотности и скорости. Такая движущаяся поверхность (плоскость) разрыва физических величин в газе называется, как уже упоминалось, ударной волной или, иногда, движущимся скачком уплотнения. [c.171]

Характеристики потока можно изменить путем изменения длины и диаметра иглы. При использовании короткой иглы поток отрывается на ее конце. Отрыв этого типа называется концевым . При использовании длинной иглы точка отрыва смещается вниз по потоку к излому поверхности иглы и остается там при дальнейшем изменении длины в некотором интервале значений. Отрыв такого типа называется затянутым отрывом . Для простоты рассмотрим характеристики потока при нулевом угле атаки, т. е. при наличии сопротивления и отсутствии подъемной силы. С увеличением длины иглы угол отрыва уменьшается. Соответственно уменьшается и сопротивление. Это продолжается до тех пор, пока точка отрыва не начнет перемещаться вдоль иглы, что приводит к возрастанию угла отрыва и, следовательно, сопротивления. Нетрудно понять, что существует некоторая длина иглы, при которой сопротивление становится минимальным. Хант [481 назвал ев критической. Мы будем называть эту длину критической длиной, соответствующей минимуму сопротивления . Далее можно допустить, что при некотором значении длины иглы происходит скачкообразное перемещение точки отрыва с конца иглы в точку, соответствующую затянутому отрыву, или наоборот. Эта длина также была названа критической в работах [50, 51]. Здесь и в дальнейшем такая критическая длина будет называться критической длиной, соответствующей скачкообразному перемещению точки отрыва . При такой критической длине иглы случайным образом возникают отрывы потока обоих типов (концевой и затянутый отрывы), поэтому такое явление было названо неоднозначностью течения 152]. Критическая длина, соответствующая минимуму сопротивления, получена для наиболее длинной, конически заостренной иглы, когда отрыв происходит на конце конического заострения. С увеличением длины иглы точка отрыва не остается фиксированной, однако она устанавливается в некотором смещенном положении. Такое смещение точки отрыва сопровождается изменением формы скачка уплотнения с соответствующей деформацией области отрыва [53]. Если оторвавшийся [c.221]

Случай О соответствует неустановившемуся пульсирующему течению. Было предположено, что неустойчивость потока связана в большей степени с явлением присоединения, чем с явлением отрыва [59]. В этой области были проведены интенсивные исследования [46, 56]. Хотя значения чисел Маха были различными (М , = 1,96 в работе [46], 6,8 в работе [56] и 10 в работе [59]), результаты наблюдений аналогичны, поэтому здесь излагаются результаты наблюдений Мэйра [46]. Приведены фотографии пульсирующего течения с коротким периодом пульсаций К = 1). Фазы течения представлены в хронологическом порядке, о чем можно судить по перемещению слабого прямого скачка уплотнения в направлении потока. Ниже описано поведение потока в течение одного периода пульсаций [46]. На фиг. 31 перед тупым телом видны две головные ударные волны волна, расположенная выше по течению, движется вниз по потоку и смыкается со второй ударной волной, как это видно на фиг. 35 и 36, где представлены две фазы, непосредственно следующие за фазой, представленной на фиг. 31. [c.243]

Большое влияние на подъемную силу и момент профиля оказывает упоминавшееся выше явление отрыва потока из-под скачков уплотнения, замыкаюш их сверхзвуковую зону. Подъемная сила и продольный момент профиля при закритических скоростях в некотором диапазоне чисел М< резко уменьшаются (в ряде случаев изменяют знак) образуется так называемая ложка . С дальнейшим ростом числа М < несущ,ие свойства профиля восстанавливаются. Эти явления были проанализированы и увязаны с получающейся в эксперименте картиной перемещения скачков и областей отрыва потока в работе Я. М. Серебрийского, В. Н. Арнольдова, М. В. Рыжковой и А. Я. Перельман (1954). [c.101]

Ударные волны. В установившемся течении поверхность ударной волны необходимо должна быть неподвижной в пространстве Л (х). Такую стоячую ударную волну принято называть скачком уплотнения. Так как скорость перемещения скачка уплотнения Оп = О, то теорема Цемплена 5.4 для состояния Ь> перед скачком и состояния 2 за скачком дает рюравенства [c.98]

Исследовательские полеты ракетоплана Ц-1 в вариантах ЛЛ-1 и ЛЛ-3 дали ученьм уникальные материалы по аэродинамическим характеристикам самолетов с разными крыльями, распределению давления потока по хорде и размаху, возникновению и перемещению ударных волн (скачков уплотнения) и срывных зон потока за ними на критических значениях чисел Маха, особенностям и изменениям параметров пограничного слоя и так далее. [c.311]

При далы йшем увеличении перепуска прямой скачок уплотнения должен внезапно переместиться в расширяющуюся часть диффузора. После этого, закрывая перепускные отверстия и увеличивая сопротивление сети, можно вывести эжектор на расчетный режим, соответствующий точке 1 характеристики. Расположение перепускных отверстий вдоль оси диффузора должно быть, по-видимому, таким, чтобы при перемещении скачка к горловине уменьшение количества перепускаемого наружу воздуха в связи с уменьшением статического давления при прохождении скачка мимо соответствующего отверстия компенсировалось бы уменьшением потерь давления в скачке. [c.244]

Осевое перемещение центрального тела при заданном числе М полета, как указывалось,, позволяет изменять расход воздуха, а следовательно, и коэфф Ициент расхода воздухозаборника. Если центральное, тело вдвигать внутрь обечайки, расход воздуха через систему скачков возрастает. Если его. выдвигать, расход воздуха снижается. Это видно из рис. 2.10,. где показаш изменение формы струи при осевом перемещении центрального тела. Выдвижение его приводит к тому, что косые скачки уплотнения, не изменяя углов наклона и взаимного расположения, отодвигаются от плоскости входа, что вызывает уменьшение площади струи, входящей в воздухозаборник (на рис. 2.40 площадь / н, уменьшившаяся после выдвижения центрального тела, заштрихована) [c.46]

С увеличением площади Рн струи (т. е. расхода воздуха через систему косых скачков уплотнения) нужно увеличивать одновременно площадь горла воздухозаборника. У осесимметричных воздухозаборников с неизменным диаметром центрального тела независимое перемещение центрального тела и изменение площади горла осуществить практически невозможно. Поэтому для регулирования плрщади горла внутреннюю поверхность обечайки в том месте, где образуется горло, делают наклонной (конической или профилированной). Тогда при выдвижении, например, центрального тела одновременно уменьшается площадь горла. [c.47]

НИЯ назад, при этом возрастает и глубина проникновений области сверхзвуковых скоростей в пюток, обтекающий крылд, На таких числах М отклонение элерона практически не изменяет распределение давления на крыле перед скачком уплотнения и вызывает лишь его перемещение. Так, при отклонении элерона вниз скачок уплотнения перемещается назад на верхней поверхности и вперед— на нижней. Как будет показано в главе 8, такое влияние [c.178]

Однако перемещение замыкающего скачка уплотнения, пока он располагается за горлом, не оказывает влияния на течение перед входом. Поэтому коэффициенты ф и Сждоп остаются постоянными в данном случае при расчетном числе Мн.рф=1,0 с,сдоп=0. [c.79]

Как видно из рис. 8.9, положение диффузора РПД устанавливается с помощью специального автоматического регулятора. Давления р1 и р2 диффузора отбираются в местах, соответствующих положениям замыкающего скачка уплотнения [20]. При перемещении скачка уплотнения будет изменяться коэффициент восстановления диффузора ог . Так как за скачком уплотнения давление будет больше (т. е. Р2>Р ), то сильфон 5 сильнее растянут, чем сильфон 4, и рычаг 5, соединяющий штоки сильфонов, переместит золотник 9 в корпусе 10 влево. Масло из бака 13 шестеренчатым насосом 11 подается -в левую полость силового цилиндра 7. Поршень а вместе с ним и шток силового цилиндра будут перемещать диффузор 2 относительно корпуса порохового двигателя 14 вправо. При этом положение замыкающего скачка уплотнения относительно двигателя 1 изменится и давление р2 упадет. Тогда сильфон 5 начнет сжиматься и рычаг 6 будет двигать влево золотник 9, масло поступит в правую полость силового цилиндра 7, и диффузор начнет перемещаться в обратном направлении. При перемещении диффузора на величину I изменяется коэффициент его восстановления огд = огд(/). Наружное давление р создает в корпусе 3 противодавление сильфО Нам 4 и 5. Ко второму концу штока золотника 9 прикреплена щетка 15 потенциометра обратной связи 16, Задающий потенциометр 17 имеет щетку 18, связанную механической передачей с программным или кулачковым устройством. Задающий потенциометр 17 и потенциометр обратной связи 16 образуют мостико- [c.341]

Второй причиной возникновения отрыва струи в сопле является перемещение скачков уплотнения внутрь сопла на режиме пере-расширення. При очень большом перерасширении скачки перемещаются внутрь сопла и приводят к отрыву потока от стенок. Как и в предыдущем случае это приводит к интенсивному вихреобразо-ванию. iiiiv [c.301]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...