Эффективность виброизоляции

Как видно из сопоставления кривых на рис. 37, наименьший уровень шума был при удельной нагрузке 15 Г/см . С увеличением нагрузки уровень шума возрастал. Эти опыты свидетельствуют о том, что при установке амортизаторов в виде волокнистых плит необходимо выдерживать оптимальные напряжения, иначе эффективность виброизоляции понижается. [c.111]

В последнее время на машинах, работающих в условиях интенсивной низкочастотной вибрации, стали устанавливать сиденья с пневматической подвеской (группа 5). Использование в качестве упругого элемента воздуха позволяет получить при тех же габаритных размерах, что и у сидений группы 4, более эффективную виброизоляцию за счет нелинейных свойств этого элемента. [c.88]

Смысл отдельных коэффициентов, входящих в. выражение для X, следующий А — стоимость каркаса сиденья без виброзащиты (эта составляющая появляется везде как в случае общей, так и локальной вибрации в случае локальной вибрации — это стоимость рабочей рукавицы без виброизолирующих прокладок) В — затраты на повышение эффективности виброизоляции на 1 дБ С — затраты на различные конструктивные решения, приводящие к повышению эффективности виброизоляции. [c.90]

В случае локальной вибрации выражение (48) также можно использовать для оценки оптимальной эффективности виброизоляции, так как используемые здесь технические решения аналогичны тем, что применяются при защите от общей вибрации. Однако значения коэффициентов А, В к С будут на порядок меньше (для оценки порядка стоимости средств защиты от локальной вибрации была взята стоимость виброзащитных рукавиц). При Л/ == 8 ч, [c.92]

Из этого выражения следует, что эффективность виброизоляции массы может быть заметной лишь в том случае, когда масса амортизатора сравнима с массой машины, а жесткость фундамента невелика, т. е. когда жесткость имеет один порядок с величиной С и значительно превышает жесткость фундамента Сф. Однако в практических случаях фундаменты имеют жесткость, превышаюш ую жесткость машины и амортизаторов. Поэтому для массового амортизатора имеем [/а//] 1 и эффективность его равна нулю. [c.226]

Более эффективна виброизоляция машин с помош ью упругого элемента. Пусть амортизатор в схеме на рис. 7.12 представляет собой идеальную пружину с жесткостью С . Уравнения (7.21) для нее f = /2 == (xi — Х2) совместно с уравнениями (7.20), и (7.22) приводят к решению [c.226]

Эффективность виброизоляции пружины (7.25) является функцией частоты. На частотах, близких к нулю, она близка к нулю, так как пружина на этих частотах ведет себя как абсолютно жесткое тело, не обладающее массой, и передает усилия на фундамент без изменения. При увеличении частоты эффективность [c.227]

Таким образом, эффективность виброизоляции идеальной пружины положительна на частотах, превышающих резонансную [c.227]

В отличие от предыдущей схемы, здесь система машина — амортизаторы имеет два резонанса. Благодаря этому и виброизоляция имеет ряд отличий. На низких частотах промежуточная масса, если она не очень велика, мало влияет на величину Q. Частота первого резонанса близка к собственной частоте массы машины на жесткости амортизаторов. При увеличении частоты кривая ( (о)) мало отличается от изображенных на рис. 7.14, вплоть до второй резонансной частоты, на которой машина и промежуточная масса колеблются в противофазе. На этой частоте наблюдается резкий спад эффективности виброизоляции, ширина и глубина которого зависят от величины демпфирования т]. Но на частоте выше второй резонансной частоты кривая ( (и) растет круче, чем кривые на рис. 7.14. Для идеальных пружин С и С2 она стремится на высоких частотах к асимптоте, имеющей наклон 24 дБ на октаву. Таким образом, промежуточная масса увеличивает виброизоляцию на высоких частотах, но ухудшает ее в окрестности второй (дополнительной) резонансной частоты. [c.229]

В механических системах, где имеется связность большого числа возможных колебательных движений, трудности проектирования амортизации еще больше возрастают. Так, если в схеме на рис. 7.16 центр тяжести машины смещен по оси х, то в ней все виды движения — вертикальные, горизонтальные и поворотные — оказываются связанными, нижняя резонансная частота становится еще ниже, а верхняя — еще выше. Поскольку в этом случае каждое из усилий / Д, U возбуждает все три резонансные формы, то для эффективной виброизоляции наибольшая из резонансных частот должна быть в полтора раза ниже самой низкочастотной спектральной составляющей всех внешних усилий, что не всегда возможно из-за требований, предъявляемых к устойчивости машины. [c.232]

По аналогии с формулой (7.23) эффективность виброизоляции активной системы определим следующим образом [c.240]

Эффективность виброизоляции может характеризоваться также отношением работ, совершаемых силами, приложенными к источнику вибрации и основанию. Это отношение определяет долю колебательной энергии, передаваемой амортизаторами. Для него может быть получена следующая зависимость [c.230]

Из приведенных формул видно, что эффективность виброизоляции оказывается различной на различных частотах. В связи с широким спектром возмущающих сил и частот свободных колебаний возникает необходимость обеспечить эффективность на всех частотах в широком диапазоне охватывающем [c.231]

Распределение жесткостей по каскадам существенно влияет на эффективность виброизоляции. Расчеты систем с реальными характеристиками показывают, что только за счет оптимального распределения жесткостей можно существенно расширить зону эффективности, а саму эффективность увеличить в 5—10 раз. [c.378]

Эффективность виброизоляции четырех вариантов упругих вкладышей представлена на рис. 6 за вычетом перепада, полученного на жестком вкладыше. На этом графике видно, что эффективная виброизоляция вкладышей с одним рядом упругих элементов имеет порядок 10—15 дб на частотах выше 500 гц для вкладышей с двумя рядами упругих элементов эффективность начинает проявляться со 100 гц и достигает 15— 20 дб на частотах выше 200 гц. [c.78]

Рис. 6. Эффективность виброизоляции испытуемых вкладышей подшипников

Уменьшение жесткости амортизатора улучшает его виброизолирующие свойства в зарезонансной области колебаний. В резонансной зоне уменьшение амплитуды колебаний можно получить только за счет сил сопротивления в демпфере. Однако увеличение этих сил приведет к увеличению передаваемой через амортизатор силы и снижению эффективности виброизоляции на частотах выше резонансной. [c.83]

Применение виброизоляционных устройств без расчета не рекомендуется, так как это может привести к тому, что частоты собственных колебаний изолируемого объекта будут недостаточно низки по сравнению с частотами вынужденных колебаний и эффективность виброизоляции окажется недостаточной. При отношении частоты вынужденных колебаний к частоте собственных колебаний, близком к 1, виброизоляционные устройства вместо пользы приносят вред. [c.1043]

Поэтому в качестве количественной оценки эффективности виброизоляции выбирают обычно какую-либо норму матрицы R (ка) Если в качестве критерия эффективности выбирают [c.226]

Область гарантированной эффективности виброизоляции соответствует значениям где со —наибольшая из абсцисс точек пересечения линий (9) и (10). [c.237]

Для эффективной виброизоляции в диапазоне частот 2—20 Гц собственная частота колебаний пассивной системы виброизоляции должна составлять около 1 Гц (статическое перемещение сиденья с телом человека в этом случае может составлять 25 см). Существуют разнообразные схемы систем пассивной виброизоляции человека, различающиеся комбинациями упругих и демпфирующих элементов, направляющих механизмов и механизмов преобразования движения. Наибольшее распространение получили системы виброизоляции с направляющими механизмами, обеспечивающие [c.414]

В качестве меры эффективности виброизоляции возьмем отношение модулей сил, передаваемых на фундамент после и до виброизоляции [c.436]

Критерий эффективности виброизоляции по передаваемой силе [c.439]

Обычно верхняя часть гидроопоры закрепляется на двигателе, а основание — на шасси автомобиля или стационарной конструкции. Когда гидроопора нагружается от двигателя или от основания, объем верхней камеры изменяется и вынуждает жидкость течь через отверстия в нижнюю камеру. Это течение порождает два типа силовых реакций в гидроопоре за счет инерции жидкости и вязкого сопротивления течению. Для повышения эффективности виброизоляции предложены различные конструкции гидроопор, которые обобщенно можно отнести к одному из нижеперечисленных четырех типов гидроопор [c.18]

Эффективность виброизоляции с помощью АСО проверялась экспериментально. Четыре АСО устанавливали между плитой, на которой закрепляли вибратор, и фундаментом, опирающимся на грунтовое основание. Воздействие оборудования на фундамент имитировали калиброванным направленным эксцентриковым вибратором, работающим в диапазоне 250 - 2500 мин и создающим при 2500 мин максимальную вынуждающую силу 60 кН. В опытах использовали АСО диаметром 420 мм, расход воздуха составлял 0,1 — 0,15 м /мин при нагрузке до 5 кН. [c.87]

Виброзащитные устройства. К таким устройствам относят демпферы, динамические гасители и виброизоляторы-амортизаторы. Эффективность виброизоляции оценивают безразмерными коэффициентами виброизоляции кц и динамичности и к х, которые определяют по формулам 130, 131, 136, 142] [c.645]

При оценке условий труда на рабочем месте точность 3 дБ вполне достаточна, она обеспечивает разумное число измерений на реальных объектах. Если же необходимо определить эффективность виброизоляции, которая в одночисловой оценке бывает 2...3дБ, то необходимо повысить точность измерения до 1 дБ. В табл. 10 приведены коэффициенты, показывающие, насколько меняется относительное число измерений m = п (Д, р) п (Д = 3 дБ, р = 0,95) [c.44]

Таким образом, для получения надежных результатов при исследовании широкого класса транспортной вибрации необходим вибродозиметр с возможностью накопления дозы в течение рабочей смены. При этом изменение эквивалентного вибрационного параметра в течение рабочей смены в значительной мере определяется характером чередования вибрационного воздействия и пауз. Если же необходимо оценить эффективность виброизоляции (кресел или подвески), точность измерения эквивалентного вибрационного параметра должна быть повышена до 1 дБ, что в соответствии с табл. 10 приводит к увеличению числа дискретных измерений в 10 раз. [c.51]

Р = 0,1 (a, J ах = 16 м/ аГ = 2,1 м/с , R, 0,07, opt 18 дБ. При (адок) min = 8 м/с и прочих равных условиях 3opt 15 дБ. Так как обеспечение оптимума по эффективности виброизоляции равносильно достижению безопасных. уровней вибрации, то любые меры, направленные на повышение эффективности средств защиты от локальной вибрации, дают экономический эффект (заметим, что наиболее распространенное средство защиты от локальной вибрации — виброзащитные рукавицы имеют Э 2...3 дБ по эквивалентному вибрационному параметру). В этой связи представляется целесообразным дальнейшее совершенствование виброзащитных рукояток, которые позволяют обеспечить эффективность 5 = 10 дБ. [c.92]

Из этой формулы видно, что введение демпфирования увеличивает эффективность виброизоляции на низких частотах, в особенности на резонансной частоте сйо, и таким образом позволяет избежать чрезмерного усиления вибраций, передаваемых на фундамент в этом диапазоне частот. На более высоких частотах эффективность Q зависит от того, как изменяется коэффициент потерь с ростом частоты. Если т) не зависит от частоты, то высокочастотная эффективность виброизоляции приближенно описывается выражением 401g(o)/fflo) и слабо зависит от потерь, стремясь к прямой с наклоном 12 дБ на октаву (см. рис. 7.14, где кривые 2 VI 3 соответствуют О ria <С Т1з) Если имеет место вязкое демпфирование, то коэффициент потерь пропорционален частоте т] = (ог/Со (см. формулу (7.9)) и эффективность (7.26) на высоких частотах стремится к прямой Q = 20 Ig (Modtjr), имеющей наклон 6 дБ на октаву. Это, однако, имеет место уже на частотах, где вязкое сопротивление амортизатора превосходит упругое и его общая жесткость определяется в основном вязким демпфером. Для амортизаторов, жесткость и потери которых произвольным образом зависят от частоты, эффективность виброизоляции Q (ii) может быть получена по формуле (7.26), в которую подставлены экспериментально измеренные функции Со (со) и т)((й). Так, многие применяемые на практике амортизаторы выполняются из звукопоглощающего материала (резины) конечных размеров. Начиная с некоторой частоты, в них проявляются волновые явления и зависимости их жесткости и потерь от частоты становятся весьма сложными [45, 80, 87, 88, 220]. Поэтому эффективность (со) реальных амортизаторов характеризуется спадами и подъемами, связанными с резонансными явлениями в амортизаторах [45, 81, 186]. [c.228]

Оптимальная виброизоляция. В заключение параграфа коснемся вопроса об оптимизации параметров амортизации машин. Выше было показано, что эффективность виброизоляции амортизатора при заданных жесткости и весе существенно завпсит от его устройства. Одну из задач по оптимизации можно, следовательно, сформулировать следующим образом найти такое распределение заданных массы и жесткости внутри амортизатора, которое приводит к максимальной эффективности виброизоляции в заданном диапазоне частот. Один из вариантов решения этой задачи приведен в книге [81], где показано, что оптимальные значения жесткостей i и Са в амортизаторе с заданной промежуточной массой Ма (см. рис. 7.15, а) удовлетворяют соотношению +/м = +/ф. [c.233]

В первой главе рассматриваются общие закономерности колебания упруговязких систем. Выводятся условия, при которых решение может быть разложено в ряды по собственным функциям недемпфированной системы. С помощью методов возмущений анализируется влияние ошибок исходных параметров на точность вычисления собственных частот и векторов. Введение комплексных модулей упругости позволило использовать единую методологию при рассмотрении собственных и вынужденных колебаний, а также систем с сосредоточенными и распределенными параметрами. На конкретных примерах показывается, что эквивалентная масса, которую Е. Скучик полагал постоянной, оказывается зависящей от вида формы колебаний и для каждого из них сохраняет стабильные значения в широком диапазоне частот. Наиболее полными характеристиками виброизолирующих свойств механических структур являются комплексные переходные податливости. Рассмотрена эффективность виброизоляции конкретных конструкций. Приводится решение задачи о распространении продольных колебаний по стержню при наличии сухого трения и даются конкретные примеры приложения этой задачи. [c.5]

При оценке эффективности виброизоляции необходимо учитывать свойства источника вибрации и основания как упругодиссипативных систем. Эти свойства характеризуются импедан-сами источника Z основания (фундамента) Z . Уменьшение амплитуды гармонической силы, действующей на основание, по сравнению со случаем жесткого крепления определяется следующим соотношением [c.230]

Эффективность виброизоляции оценивается, как известно, отношением величины силы, передаваемой на фундамент при наличии виброизоляции, к величине силы, передаваемой в случае отсутствия блока виброизоляции. Вследствие многокомпонентности усилий, передаваемых одним амортизатором, и наличия многих амортизаторов эффективность введения блока виброизоляции может быть оценена только матрицей коэффициентов виброизоляции по каждой из компонент (матрицей эс ективности). Эта матрица имеет вид диагональной матрицы [c.370]

Рассмотрены виброизолирующие свойства нескольких вариантов конструкций вкладышей подшипников скольжения с концентрическим расположением упругих элементов — пружин вокруг опорной втулки. Приведены результаты экспериментального и аналитического исследований эффективности виброизоляции этих конструкций вкладышей в диапазоне частот от 20 до 20 000 гц и результаты исследования упругих и демпфирующих свойств тонкого масляного слоя жесткого подшипника скольжения в радиальном направлении при вынужденных колебаниях вала, находящегося под статической нагрузкой. Даны числовые значения величин приведенного коэффициента жесткости и кгэффициента демпфирования тонкого масляного слоя. [c.111]

Поскольку эффективность виброизоляции решетчатой проставки оказалась наибольшей у ПКВМ, то была спроектирована, создана и испытана короткая балка аналогичной конструкции, устанавливаемая только под эту часть машины. Во время испытаний две короткие виброизолирующие балки жестко крепились сверху к лапам остова дизеля под ПКВМ и — снизу к амортизаторам типа АПМ. Остальная часть лап остова дизеля под цилиндрами и главной передачей крепилась к фундаменту посредством амортизаторов типа АПН. [c.26]

Рост эффективности виброизоляции иллюстрируется на рис. 29. Симметрично-консольный виброизолятор обладает рядом особенностей, которые отличают его от других известных пассийных виброзащитных устройств, а именно [c.206]

Модуль / (гм) может служить количественной характеристикой эффективности виброизоляции (коэффициент виброызоляции). [c.227]

При z > лр2 эффективность виброизоляции увеличивается (к уменьшается) с ростом частоты вибрационного воздействия она возрастает также при уменьшении коэффищгента сопротивления Ь и увеличении крутизны характеристики среднего момента сил сопротивления. [c.449]

Несколько десятилетий назад специалисты считали, что значительное увеличение эффективности виброизоляции на частотах выше 20 Гц может быть достигнуто только с помош,ью активных систем. В рассмотренных в монографии системах виброизоляции произошло объединение принципов широко известных и применяемых резинометаллических виброизоляторов с многокамерными пневматическими, гидропневматическими виброизоляторами у которых элементы гашения размепдались в межкамерных перегородках. [c.165]

Параметры амортизаторов определяют исходя из заданной амортизируемой массы т, частоты вибрации о), амплитуды виброперемещения т]о (виброускорения а = или возбуждающей силы Fq, наибольшей нагрузки Рщах и требуемого значения коэффициента k эффективности виброизоляции. Расчет параметров в простейшем случае (рис. 11.9, а, б) выполняют в следующей последовательности по формулам (11.5) вычисляют значение V = ю/<Во, при котором обеспечивается требуемое значение k, определяют собственную частоту Шд, коэффициент жесткости уст- [c.647]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...