Допуски — Определение независимые

Точные отверстия обрабатываются дорогостоящим мерным инструментом (зенкерами, развертками, протяжками и т. п.). Каждый такой инструмент применяют для обработки только одного размера с определенным полем допуска. Валы же независимо от их размера обрабатывают одним и тем же резцом или шлифовальным кругом. [c.13]

Этот результат может быть истолкован следуюш[им образом функция / (х) допускает нормализацию к t/ (1) в области определения независимого переменного О < л L в том случае, если порядок ее изменяемости оценивается величиной fL. [c.78]

Использование сложных дислокационных моделей пластического деформирования позволяет детально описать эволюцию импульса ударно-волновой нагрузки, распространяющегося по материалу. Вместе с тем наличие в моделях многочисленных констант материала и проблематичность их определения независимыми экспериментальными методами ограничивают возможность их практического использования. В соотношениях, описывающих динамику дислокаций, не учитывается возможное влияние температуры, что допускает применение моделей в сравнительно низкой области напряжений, когда разогрев материала невелик. Заметим, что обычно в расчетах влиянием температуры пренебрегают и, как следствие, не рассматривают уравнение энергии и температурные составляющие уравнений состояния [10, 12]. [c.186]

Для обработки точных отверстий применяют дорогостоящий режущий инструмент (зенкеры, развертки, протяжки и т. п.). Эти инструменты применяют для обработки отверстия только одного размера с определенным полем допуска валы же, независимо от размера, обрабатывают одним и тем же резцом или шлифовальным кругом. [c.82]

Точные отверстия обрабатывают дорогостоящим режущим инструментом (зенкерами, развертками, протяжками и т. п.). Каждый из них применяют для обработки отверстия только одного размера с определенным полем допуска. Валы же независимо от их размера обрабатывают одним и тем же резцом или шлифовальным кругом. В системе отверстия различных по предельным размерам отверстий будет меньше, чем в системе вала, а следовательно, будет меньше и номенклатура режущего инструмента, необходимого для обработки отверстий. В связи с этим преимущественное распространение получила система отверстия. Уменьшение номенклатуры позволяет увеличить изготовляемые централизованно партии инструмента, применить производительное специализированное оборудование и тем самым увеличить выпуск инструмента с наименьшими затратами. [c.43]

Основная концепция механики разрушения базируется на предположении об идентичности поведения трещины в образце и элементе конструкции при одинаковых параметрах механики разрушения. Такое предположение имеет весьма существенное основание. Дело в том, что параметры механики разрушения однозначно определяют НДС у вершины трещины. Поэтому если при определенном значении параметра разрушился образец, то при идентичном параметре, а следовательно, и при идентичном НДС должен разрушиться элемент конструкции независимо от механизма разрушения. В изложенном допускается лишь одно положение, действующее во всей механике деформируемого твердого тела НДС однозначно контролирует процесс разрушения материала. [c.188]

При конструировании необходимо выявить функциональные параметры, от которых главным образом зависят значения и допускаемый диапазон отклонений эксплуатационных показателей машины. Теоретически и экспериментально на макетах, моделях и опытных образцах следует установить возможные изменения функциональных параметров во времени (в результате износа, пластической деформации, термоциклических воздействий, изменения структуры и старения материала, коррозии и т. д.), найти связь и степень влияния этих параметров и их отклонений на эксплуатационные показатели нового изделия и в процессе его длительной эксплуатации. Зная эти связи и допуски на эксплуатационные показатели изделий, можно определить допускаемые отклонения функциональных параметров и рассчитать посадки для ответственных соединений. Применяют и другой метод используя установленные связи, определяют отклонения эксплуатационных показателей при выбранных допусках функциональных параметров. При расчете точности функциональных параметров необходимо создавать гарантированный запас работоспособности изделий, который обеспечит сохранение эксплуатационных показателей к концу срока их эксплуатации в заданных пределах. Необходимо также проводить оптимизацию допусков, устанавливая меньшие допуски для функциональных параметров, погрешности которых наиболее сильно влияют на эксплуатационные показатели изделий. Установление связей эксплуатационных показателей с функциональными параметрами и независимое изготовление деталей и составных частей по этим параметрам с точностью, определенной исходя из допускаемых отклонений эксплуатационных показателей изделий в конце срока их службы, — одно из главных условий обеспечения функциональной взаимозаменяемости. [c.19]

Основным достоинством методов скользящего допуска является то, что независимо от выполнения условия (П.37), на каждом шаге решаются экстремальные задачи оптимизации без ограничений (минимизация T(Zh) или оптимизация //о(2д). Хотя методы преобразования задач с помощью множителей Лагранжа или штрафных функций также сводятся к оптимизации без ограничений, тем не менее поиск со скользящим допуском на ограничения приводит быстрее к цели. Эффективные алгоритмы поиска по методу скользящего допуска с использованием комплексов для определения направления движения описаны в [80]. [c.253]

Обоснованность предлагаемой процедуры коррекции значений допусков объясняется весьма малыми вероятностями совместного нахождения значений параметров на границах допусков. Так, например, вероятность одновременного нахождения лишь двух независимых параметров на границе поля допуска не превышает 1,86 1СГ при нормальном распределении значений этих параметров в пределах допуска, Таким образом, вводя некоторую весьма небольшую допустимую вероятность выхода значений рабочих показателей за пределы, определенные в ТЗ, в ряде случаев удается расширить допуски на параметры и тем самым упростить производство изделий. [c.249]

Подготовка шихтовых материалов. Независимо от способа плавки сплава технологический процесс начинается с шихтового двора. При этом необходимо, во-первых, произвести визуальный контроль всех поступивших материалов металлургического кокса, ферросплавов и флюсов. Необходимо особо обратить внимание на их хранение в бункерах, ячейках и закрытых тарах. Не допускается смешивание литейных чушковых чугунов и ферросплавов по маркам и по поставкам во-вторых, на поступившие материалы -литейные чугуны, ферросплавы и кокс - должны быть сертификаты по химическим составам и они должны поставляться определенных габаритов и фракций. [c.257]

Характер изменения интенсивности давления <7 по длине контактной линии зависит от многих факторов, и расчет его требует большой затраты труда. Поэтому при определении силы взаимодействия зацепляющихся колес в первом приближении допускают, что независимо от закона изменения интенсивности распределения давления его равнодействующая всегда проходит через полюс зацепления в среднем по ширине колеса сечении. [c.252]

Учет рассеивания параметров механизма. При суммировании износов звеньев механизма необходимо учитывать дисперсию процесса изнашивания, а также рассеивание размеров звеньев механизмов, если рассматривается их совокупность. Последнее связано с технологическими допусками на размеры и форму изделий. Поэтому, как это указывает акад. Н. Г. Бруевич [18, первичная ошибка каждого звена складывается из погрешности его изготовления (случайная величина для данного типа механизмов и неслучайная— для конкретного экземпляра) и из изменения её в процессе изнашивания [см. формулу (17) гл. 4, п. 3]. При оценке изменения работоспособности многозвенного механизма при износе его звеньев часто возникает необходимость определения не только средних значений изменения положения ведомого звена, но и дисперсии или пределов изменения значения А. В этом случае алгебраическое сложение должно заменяться вероятностным. При независимости износов используется соответствующая теорема сложения дисперсий, а поле рассеивания (размах) значений А может быть подсчитано как корень квадратный из суммы квадратов соответствующих размахов первичных ошибок звеньев. Если известны законы рассеивания первичных ошибок, то могут быть использованы зависимости, применяемые в технологии машиностроения для расчета погрешностей сборки механизмов. [c.341]

Для полного расчета и прогнозирования параметрической надежности станка необходимо провести аналогичные расчеты для всех основных параметров машины и определить ресурс по каждому из них наименьший и будет являться ресурсом всего станка. Для определения вероятности безотказной работы надо оценить вероятность выхода скорости изнашивания за пределы допуска (или задать данное значение), и при независимости выходных параметров определить Р (/) по теореме умножения при t == Тр, [c.377]

В основу технологического классификатора положены кон-структорско-технологические характеристики деталей (размерные параметры, группы материала, вид исходной заготовки, характеристики точности размеров и шероховатости поверхности, технологические требования и др.). Классификатор основан на независимой классификации по нескольким различным классификационным признакам. В структуре технологического кода за каждым признакам закреплена определенная позиция и знач-ность. Код принят буквенно-цифровой, 14-значный. Структура кода обеспечивает обработку информации в- различных кодовых комбинациях для решения производственных задач, допускает использование частей и сочетание частей кода, а также дополнение его признаками и их кодами в зависимости от конкретных производственных условий. [c.120]

Следовательно, если изменение размера h не определено именно для данного соединения, то высота выступающей части детали 1 (см. рис. 173, а) после ее запрессовки в деталь 2, установленная без учета конкретных допусков, не может слул<ить полной гарантией того, что соединение собрано с требуемым натягом. Поэтому, если по условиям работы соединения требуется, чтобы оно было собрано с определенной силой Р , то целесообразно предусмотреть такое приспособление, которое обеспечивало бы требуемый натяг в соединении независимо от размеров конусов (выполненных в пределах установленных допусков). Этого можно достигнуть запрессовкой ударом определенной силы (рис. 174, а). [c.220]

Для резьбовых калибров погрешности шага, половины угла профиля и собственно среднего диаметра устанавливаются отдельно. Каждый из этих элементов подлежит проверке независимо от остальных. При использовании же резьбовых калибров на результат измерения будет оказывать непосредственное влияние приведённый средний диаметр резьбы калибров, правила определения которого (как с учётом, так и без учёта параметров рассеивания отклонений составляющих элементов) были уже приведены в статье Допуски резьбовых изделий . Пользуясь этими правилами, рекомендуется при проверке изделий 1-го класса точности производить отбор резьбовых калибров таким образом, чтобы сумма действительных отклонений по шагу, половины угла профиля и собственно среднего диаметра составляла не более 500/о суммы наибольших допустимых отклонений этих элементов. Такое ограничение допуска приведённого среднего диаметра производится для того, чтобы снизить влияние погрешностей калибров на относительно малые допуски резьбовых изделий 1-го класса точности. [c.152]

Определение базисных размеров не вызывает затруднений, если при обработке поверхности требуется выдержать один размер или несколько независимых друг от друга. В этих случаях действительное значение s приравнивается к допустимому, и полученное уравнение решается относительно допуска по базисному размеру. [c.12]

Законы распределения случайных величин lij (г, / = 1,2,.. . . . ., га) определяем как композиции известных законов распределения независимых случайных величин с , согласно соотношениям (2). В результате можно смоделировать закон распределения нулей определителя D в зависимости от заданных технологических допусков, что аналогично определению полей разброса спектра собственных частот. [c.136]

При включении муфта дает один полный оборот ведомого вала независимо от времени воздействия на орган управления (рукоятку, педаль) для получения следующего оборота ведомого вала необходимо освободить орган управления и снова налгать на него. Кроме режима единичных циклов, однооборотные муфты обычно допускают работу машины на автоматическом режиме, когда при постоянном воздействии на орган управления ведомый вал вращается непрерывно, а при освобождении органа управления останавливается всегда в определенном угловом положении. Однооборотные муфты обычно выполняются кулачковыми, пальцевыми или с поворотными шпонками (см. фиг. 18) и снабжаются механическими устройствами автоматического выключения, органически связанными с муфтами. [c.238]

Этот метод основан на допущениях, которые обычно выполняются. Если даже они выполняются неполностью, то результаты, получаемые по данному методу, оказываются более близкими к реальным, чем результаты, полученные по методу суммирования допусков элементов, в том случае, когда эти допуски малы по сравнению с номинальными величинами элементов, а сами элементы независимы и выбраны случайным образом. Статистические методы можно использовать для аналитического определения отклонения от принятых допущений. Эти методы развиты достаточно широко при приложении их к большинству инженерных задач радиоэлектроники можно получить удовлетворительную точность, если придерживаться приведенной ниже последовательности. [c.17]

Производительность фрезерования резьб гребенчатыми фрезами ниже производительности нарезания резьб головками и метчиками, а тем более накатывания. Фрезеруют резьбы крупных деталей, закрепление которых на других станках невозможно пересеченных шпоночными пазами или лысками (рис. 190) тонкостенных деталей е ограниченным сбегом. За период фрезерования резьбы гребенчатой фрезой продольная подача г р = (1,1 ч- 1,2)Рг, где / — шаг резьбы / — число заходов. Резьбофрезерование обеспечивает поле допуска 6/г/6// и параметр шероховатости Лд = 5 ч- 2,5 мкм. Гребенчатой фрезой определенного шага и длины можно фрезеровать все наружные резьбы данного шага независимо от их диаметра при фрезеровании внутренних резьб (рис. 191) диаметр инструмента не должен быть больше V4 диаметра [c.333]

Если величина Xj не подчиняется нормальному закону распределения и если дисперсии а] примерно однородны, то, согласно теореме о пределах из математической статистики, по мере увеличения количества составляющих звеньев к распределение у быстро приближается к нормальному. Если необходимо учесть неравное распределение допусков при комбинации приведенных ниже условий распределение х не является нормальным величина к имеет наибольшие значения дисперсии распределения х не являются однородными, то должно быть применено свойство теоремы комбинации независимых случайных переменных. В соответствии с выводами свойства теоремы для определения допуска замыкающего размера при произвольном законе распределения вводят коэффициент относительного рассеяния к. Коэффициент к характеризует отличие распределения допусков звеньев размерной цепи от распределения по закону Гаусса. Каждый закон распределения имеет свое значение к, например для закона нормального распределения к = I, для закона равной вероятности к = 1,73, для закона треугольника (Симпсона) к = 1,22. [c.83]

Полнота контакта зубьев зубчатых колес и передач имеет наибольшее значение для тяжелонагруженных тихоходных передач. В передаче она регламентируется суммарным пятном контакта, непосредственно контролируемым в собранной передаче. Способ определения пятна контакта, относительные размеры пятна контакта сопряженных поверхностей зубьев и место его расположения на этих поверхностях могут назначаться конструктором передачи. В этих случаях относительные предельные размеры суммарного пятна допускается назначать независимо от указанных в стандарте. Стандарт устанавливает, например, для 3-й степени точности следующие предельные относительные размеры пятна контакта по высоте не менее 65 % и по длине зубьев не менее 95 %. Для 11-й степени точности не менее 20 % по высоте и 25 % по длине зубьев для 7-й степени точности не менее 45 % по высоте и 60 % по длине зубьев. [c.36]

Примечания 1. Принятые обозначения 2 —предельные отклонения осевых шагов ЬЬо — допуск на форму и расположение контактной линии — допуск на непрямолинейность контактной линии — предельные отклонения основного шага для широких косозубых колес 65 — допуск на направление зуба прямозубого и узкого косозубого колес на ширине зубчатого венца блг, 6у — допуск на не-параллельность осей и перекос осей на ширине зубчатого венца. 2. бЬо и назначаются в зависимости от длины контактной линии. 3. Если предусматриваются специальные требования к форме, расположению или определению пятна контакта, то нормы пятна устанавливаются независимо от стандарта. [c.612]

При специальных требованиях к размерам, форме, расположению или определению пятна контакта показатели, определяющие контакт зубьев в передаче, устанавливаются (ведомством или предприятием) независимо от норм стандартов. Разрешается не назначать норм на пятно контакта по высоте и длине зуба для колес с mj < 0,5 мм и по высоте для колес с модулями свыше 0,5 до 1 мм. Для колес с < < 1 мм, на которые назначаются нормы на пятно контакта, разрешается не регламентировать допусков на направление и профиль зубьев. [c.643]

Способ определения пятна контакта, относительные размеры пятна контакта сопряженных поверхностей зубьев и место его расположения на этих поверхностях могут назначаться конструктором передачи. Нормы допускается устанавливать независимо от величин, приведенных в табл. 5.69. Для мелкомодульных передач в зависимости от эксплуатационных условий работы передачи разрешается не предъявлять требований к пятну контакта. [c.130]

Допуски расположения, а иногда и формы, могут быть независимыми или зависимыми. Независимый допуск — это допуск, числовое значение которого постоянно для всех деталей, изготовляемых по данному чертежу, и не зависит от действительного размера рассматриваемого или базового элементов. Зависимый допуск — это допуск, изменяющийся в определенных границах в зависимости от действительного размера рассматриваемого или (и) базового элемента у конкретной детали. Минимальное значение зависимого допуска (при условии максимума материала детали), заданное чертежом или в других технических документах, может быть превышено на значение, соответствующее отклонению действительного размера прилегающего элемента рассматриваемой или (и) базовой поверхности данной детали от проходного предела поля допуска размера, т. е. от верхнего предельного размера вала или нижнего предельного размера отверстия. [c.260]

Предельные зазоры или натяги чертежами непосредственно не устанавливаются. Для того чтобы обеспечить независимое изготовление деталей соединения, а на сборке получить зазоры или натяги в требуемых пределах без дополнительной пригонки или регулировки деталей, конструктор должен назначить посадку в виде определенного сочетания Полей допусков отверстия и вала. При назначении посадок номинальный размер для отверстия и вала, составляющих соединение, является общим (одинаковым) и называется номинальным размером посадки или соединения ds. с = = ds). Предельные зазоры и натяги в посадке в этом случае могут быть рассчитаны как по разности предельных размеров отверстия и вала, так и по разности их предельных отклонений. [c.20]

Дайте определения, поясните суть и укажите назначение отклонений и допусков, указанных в одном из вариантов а) вые гупающее поле допуска расположения б) зависимый и независимый допуск формы и расположения в) суммарные отклонение, допуск и поле допуска формы г) суммарные отклонение, допуск и поле допуска расположения д) позиционные отклонение и допуск, [c.79]

Правильность расположения барабана в вертикальной плоскости достигается путем поворачивания его вокруг оси при правильном положении барабана в вертикальной плоскости верхняя и нижняя заводская керновка на его днищах должна лежать на одной линии точно по отвесу. Отклонение нижней керновки от отвеса, спущенного по верхней керновке, допускается независимо от диаметра барабана не более 1,5 мм. При отсутствии на барабане заводской керновки вертикальность оси барабана можно проверить по трубным гнездам, которые располагаются в строго определенных местах, указанных в рабочих чертежах. [c.86]

Метод Бубнова—Галеркина для задач нелинейных колебаний можно представить как прямой метод построения приближенного решения, удовлетворяющего соответствующему дифференциальному уравнению в среднем за цикл колебаний [83]. Действительно, уравнения метода Бубнова—Галеркина вида (182) могут быть получены на основе принципа возможных перемещений [68]. Если считать независимую переменную х временем, выражение (181) для у принять за приближенное выражение установившегося процесса вынужденных колебаний, в котором (х) — координатные функции времени, а,- — параметры, обеспечивающие наилучшее приближение для у , а также положить х = х + г, vrzx — период внешней возмущающей силы, то уравнения (182) допускают простую механическую интерпретацию. Учитывая, что возможные виртуальные перемещения, соответствующие координатным функциям, Ьy = baiWi x), заключаем, что уравнения (182) для определения параметров [c.118]

Атрибут А многозначно определяет атрибут В (т.е. атрибут В находится в многозначной зависимости от атрибута А), если для определенного значения А допускаются значения В лишь из фиксированного подмножества значений В. Многозначные зависимости В от Ап С от А некоррелированы, если значения В, С независимы. Для сокращения избыточности данных некоррелированные зависимости от общего атрибута разносят в отдельные отношения (применяя проекцию) в этом состоит приведение ЗНФ-отношения к 4НФ. [c.190]

Точные отверстия обрабатывают дорогостоящим режущим инструментом (зенкерами, развертками, протяжками и т.п.) и применяют для обработки отверстия только одного размера с определенным полем допуска. Валы независимо от их размера обрабатывают одним и тем же резцом или шлифовальным кругом. В системе отверстия различных по предельным размерам отверстий меньще, чем в системе вала, а следовательно, меньще номенклатура возможного режущего инструмента, необходимого для обработки отверстий. Поэтому преимущественное распространение получила система отверстия. [c.351]

Обратимся теперь к рассмотрению непосредственно предотрывной области и точки отрыва. Эта область характеризуется развитой внешней частью профиля скорости, удовлетворяющей закону падения дефекта скорости . Напомним, что этот профиль идентичен профилю в пограничной области между краем струи и внешней неподвижной жидкостью. Вблизи точки отрыва и за нею в сорвавшейся струе влияние рейнольдсова числа становится пренебрежимо малым. Это допускает простое решение, служащее для определения б — толщины потери импульса. Примем по условию независимости от рейнольдсова числа во всей предотрывной области т=0, следовательно. [c.613]

Когда Букингем выводил свое уравнение (VIII, б), он допускал достаточно произвольный вид для члена, характеризующего проскальзывание, в зависимости от толщины пристеночного слоя, которая является функцией R. В моей вышеупомянутой работе 1931 г. был введен пристеночный слой определенной толщины. Примерно в то же самое время Шофилд и Скотт-Блэр (1931 г.) независимо работали в том же направлении, на которое они уже указали в своей более ранней статье (1930 г.). Следует отметить, что в 1929 г. Крэпелин (Kroepelin) совершенно независимо предложил [c.309]

Размеры заготовок могут быть взяты и из таблиц в [4]. Независимо от того, определен ли размер заготовки расчетом или взят из таблицы, его рекомендуется уточнить экспериментальньш порядком. Допуск на диаметр заготовки в зависимости от точности резьбы — 3—4-й классы. [c.490]

Итак, установлена замкнутая система линейных однородных уравнений устойчивости слоистых композитных оболочек. Записанная в вариациях обобщенных перемещений система состоит из пяти дифференциальных уравнений в частных производных с двумя независимыми переменными j S относительно пяти искомых функций и , и . И", TTj. Ее порядок от числа слоев оболочки не зависит и равен 12, что соответствует количеству задаваемых для нее краевых условий (3.3.6). Зависимость коффициентов этих уравнений от параметра внешних нагрузок проявляется через характеристики основного состояния (перемещения, деформации, усилия) и в общем случае нелинейна. Задача заключается в определении таких значений этого параметра, при которых линейная однородная система уравнений устойчивости, подчиненная надлежащим однородным краевым условиям, допускает нетривиальное решение. Этими значениями параметра нагрузок определяются критические точки, которые, согласно существующей классификации [45, 51 ], могут быть двух типов — точки бифуркации и предельные точки. При переходе через точку бифуркации может теряться устойчивость по типу разветвления форм равновесия. Переходу через предельную точку соответствует скачкообразный переход от одной равновесой формы к другой [45, 51 ]. [c.61]

Термины, определения и условные обозначения, относящиеся к отклонениям и допускам формы номинально цилиндрических поверхностей, приведены в табл. 2.16. При нормировании в основном должны применяться допуски, комплексно ограничивающие совокупность отклонений формы либо всей поверхности допуск цилиндричности), либо отдельных ее сечений (допуск круглости, допуск профиля продольного сечения), либо отдельных геометрических элементов поверхности (допуск прямолинейности образующей или оси) независимо от того, какова будет форма реальной поверхности. Широко применявшиеся ранее понятия о частных видах отклонений формы в. сечениях поверхности (табл. 2.17) в дальнейшем могут использоваться для описания действительного характера отклонений, прн выборе упрощенных методов измерения, но связаны с представлением об определенном геометрическом характере отклонения. Их не рекомендуется использовать для назначения допусков, за исключением т х случаев, когда по условиям работы важно ограничить отклонения именно соответствующего характера или установить для них дифференцированное значение допусков. Условные обозначения на чертежах для них не предусмотрены. Числовые значения допусков (предельных отклонений) формы цилиндрических поверхностей даны в табл. 2.18. Ряды допусков распространяются на все виды допусков как для поверхности, так и для сечений и на частные виды отклонений. Необходимые различия в допусках цилиндричности и допусках формы в сечепиях (например, допуске круглости) для одной и той же поверхности обеспечиваются выбором их из различных степеней тбчности. Допуски прямолинейности образующей, или оси в. тех случаях, когда они рассматриваются независимо от допуска цилиндричности или допуска размера должны назначаться по табл. 2.11. [c.418]

В зависимости от условий работы зубьев по правым и левым профилям допускается назначать для них допуски и отклонения из разных степеней точности по нормам кинематической точности (табл. 5.7, 5.8), кроме Р по нормам плавности (табл. 5.9) по нормам контакта (табл. 5.10), кроме и Для нерабочих боковых поверхностей зубьев или поверхностей, используемых при пониженных нагрузках и в течение ограниченного времени, допускается снижение точности на две степени. Если производится корректировка параметров зацепления в целях улучшения эксплуатационных характеристик под нагрузкой, то отклойения и допуски по ГОСТ могут устанавливаться относительно скорректированных значений параметров. Тогда способ определения пятна контакта, его относительные размеры и место положения определяются конструктором нормы на суммарное пятно контакта для таких поверхностей допустимо устанавливать независимо от указанных значений по табл. 5.10. [c.420]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...