Цилиндры Охлаждение — Расчет

Коэффициенты для расчета охлаждения (нагревания) длинного цилиндра радиусом го [24] [c.47]

Рис. 11-14. Схематическое изображение графика d=f(Bi, Fo) для расчета нагрева (охлаждения) цилиндра

Используя эти свойства стабильности теплового потока, расчет теплопроводности в телах сложной геометрической конфигурации можно свести к расчету процесса нагрева (охлаждения) тел трех классических форм одномерной плоской пластины — тело первого класса, длинного круглого цилиндра —тело второго класса и шара — тело третьего класса. При решении задачи прежде всего необходимо рациональным образом определить класс, к которому надо отнести рассматриваемое тело. Затем произвести сравнение температурного поля с температурным полем основного тела этого класса. [c.114]

Неточно учитывается влияние подогрева всасываемого газа на производительность компрессора. Рекомендуемые уравнения для вычисления коэффициента подогрева Xf не учитывают многих факторов, влияющих на его величину (схемы машины, системы охлаждения, числа оборотов, перетечек газа, размеров ступеней и т. п.). Запись мгновенных температур в цилиндрах поршневых компрессоров с помощью практически безынерционного термометра сопротивления позволила получить действительные коэффициенты подогрева, величина которых значительно меньше принимаемых при расчетах в настоящее время [22]. [c.310]

Коэффициенты для расчета охлаждения или нагревания длинного цилиндра радиусом R [14] [c.134]

В капитальных трудах по газовым турбинам основное внимание обычно уделяется расчету процессов теплообмена [Л. 4-1 ]. В отдельных работах даются также предложения по учету влияния теплообмена на термодинамические процессы в проточной части [Л. 4-15, 16]. Общая особенность всех этих работ состоит в том, что в них фактически не учитывается сжимаемость потока и наличие ступенчатого процесса, обусловленного конечными разностями температур торможения на лопатках смежных венцов. Процесс в проточной части турбины рассматривается, по существу, так, как если бы он протекал в поршневой машине, имеющей охлаждаемый цилиндр. В итоге делаются попытки оценить потери от охлаждения . [c.122]

Для компрессора предусматривается система промежуточных охладителей с целью повышения его экономичности. Степень сжатия каждого цилиндра выбирается одинаковой и не превышает максимально допустимой величины, если исходить из конструктивных соображений и условий обеспечения приемлемого к.п.д. Особенность расчета компрессора— обязательный учет (кроме ограничения на минимально допустимый температурный напор между сжимаемой кислородно-воздушной смесью и охлаждающей водой) ограничений по температуре охлаждающей воды. Нижний предел соответствует температуре после конденсатного насоса (рис. 5.3), верхний — температуре перед деаэратором. Это в ряде случаев не позволяет в полной мере использовать преимущества промежуточного охлаждения. [c.121]

При решении балансовых уравнений возникает необходимость изменить количество некоторых элементов цилиндров компрессора, его промежуточных охладителей, регенеративных подогревателей турбины. Такие изменения производятся с помощью логических операций, предусматривающих различные ситуации во взаимосвязях между элементами схемы (в соответствии с принятыми ограничениями и критериальными величинами). Так, число цилиндров компрессора определяется путем одинакового распределения степени сжатия бц на каждый из них с учетом максимально допустимого значения ёц. Количество промежуточных охладителей выбирается в соответствии с количеством цилиндров и указанными выше ограничениями по температуре охлаждающей воды. Число регенеративных подогревателей турбины определяется величиной тепла, передаваемого питательной воде от систем охлаждения камеры сгорания, МГД-генератора и компрессора. При расчете количества регенеративных подогревателей необходим учет дискретности их количества и особенностей соединения между собой и с другими элементами установки. [c.123]

Проведенный расчет для цилиндра, геометрически подобного реальному калориметру, показал, что в процессе охлаждения изотермы располагаются параллельно боковой поверхности в средней части цилиндра на протяжении не менее половины высоты (см. рис. 2), вследствие чего в этой же части тепловой поток сохраняет постоянное значение. Поле температур, рассчитанных для остывающего цилиндра конечных размеров, приведено на рис. 3. [c.155]

На рис. 6.9 и 6.10 показано сравнение результатов расчетов по методу трансформатора с экспериментальными данными. Видно, что они хорошо согласуются между собой. Отклонение точки 1 от расчетной кривой на рис. 6.10 несколько больше, чем остальных точек, так как в этом случае толщина медного цилиндра равна 1 см, что приблизительно равно глубине проникновения для меди на частоте 50 Гц. Как было показано в предыдущем разделе, для таких относительно толстых стенок расчет по методу трансформатора дает заметные отклонения от точного расчета. Точка 4 получена для медного цилиндра со стенкой толщиной 8 = 1,65 мм. Точки 2 и 3 получены на реальных электродах, представляющих собой медные цилиндры с 6 = 3 мм, окруженные достаточно массивной рубашкой из коррозионно-стойкой стали (для водяного охлаждения), толщина стенки которой составляет 10 мм. Хо- [c.177]

В учебнике рассмотрены вопросы проектирования и расчета автомобильных и тракторных двигателей. Дан анализ и приведены данные по конструкции и расчетам блоков и головок цилиндров, деталей поршневой и шатунной групп, коленчатых валов, деталей механизмов газораспределения, а также систем смазки и охлаждения. Приведены примеры конструкций деталей и узлов отечественных и зарубежных двигателей, а также соответствующие справочные материалы. В некоторых случаях изложение материалов сопровождается числовыми примерами. [c.2]

Расчет системы охлаждения. Расчет оребрения автомобильных и тракторных двигателей, сводящийся к определению геометрических размеров охлаждающих ребер и межреберных промежутков, обычно выполняется как поверочный расчет и производится раздельно для оребрения цилиндров и оребрения головки. [c.382]

После определения поверхности охлаждения проводят поверочный расчет теплопередачи от газов, находящихся внутри цилиндра двигателя, к охлаждающему его воздуху. Этот расчет в первом приближении выполняют как расчет теплоотдачи от оребрения к охлаждающему его воздуху. [c.385]

При пластикации массы выделяется энергия, которая идет на нагрев массы. Тепловые режимы пресса регулируются путем нагрева или охлаждения цилиндра пресса и червяка. Для этого червяк делают полым с таким расчетом, чтобы в него можно было вставить трубку для охлаждения водой. Охлаждающая трубка доходит примерно до 2/з рабочей части [c.211]

Если износ стенок цилиндров перешел за пределы ремонтных размеров или на их рабочей поверхности имеются глубокие борозды, применяют вставку внутрь цилиндров чугунных гильз на всю длину цилиндра цилиндры в таком случае растачивают на 2—3 мм на сторону, а гильзы изготовляют из тита-но-медистого чугуна. Наружную поверхность гильзы обтачивают с таким расчетом, чтобы иметь на запрессовку натяг 0,075 — 0,125 мм. После запрессовки гильз под прессом и гидравлического испытания рубашки охлаждения внутреннюю поверхность гильзы обрабатывают под номинальный размер поршня. При износе сменных гильз цилиндров двигателей ЯАЗ-204 и ЯАЗ-206 их растачивают под ремонтные размеры поршней, а по достижении предельного износа заменяют. [c.294]

В случае жидкостного охлаждения поршня, когда изотермические поверхности приблизительно представляют плоскости, перпендикулярные к оси цилиндра, расчет донышка на тепловые напряжения проводится следующим образом. [c.447]

В [Л. 268] выполнен расчет двухкомпонентного пограничного слоя воздух— водяной пар, с которым практически приходится иметь дело в задачах испарительного охлаждения тел. Расчет выполнялся для условий эксперимента, предусматривавшего выпуск горячего водяного пара в поток воздуха впереди критической точки цилиндра при температуре набегающего потока Гсо=293°К и двух значениях температуры стенки Г = 429 К и 849° К Т,с1Тсо составляют соответственно 1,48 и 2,8). [c.299]

Следует отметить, что при сжатии в компрессорах реальных газов типа воздуха при давлениях более 10 Па, использование при расчетах указанных выше формул (1.255) - (1.256), (1.262) - (1.264) может привести к значительным ошибкам. Точный расчет процессов сжатия реальных газов и перегретых паров в компрессоре, а также процессов охлаждения их в цилиндрах и промежуточных холодильниках может быть проведен с помощью тепловых диаграмм, например с помощью Ts-диаграммы, как это показано на рис. 1.58 (при известных температурах рабочего тела в начале и конце сжатия и степепи сжатия е), или в аналитической форме с использованием уравнения состояния реального газа. В большинстве практически важных случаев процесс сжатия в компрессорах перегретых и влажных паров и реальных газов можно рассматривать как адиабатный и, следовательно, техническая работа компрессора = 2 где и Ii2 — энтальпии рабочего тела при давлениях в начале и конце сжатия соответственно, при S = onst. [c.88]

Графики, построенные в масштабе для расчета нагрева (охлаждения) пластины и цилиндра, приведены в книге Краснощекова Е. А. и Сукомела А. С. Задачник но теплопередаче , Изд-во Энергия , 1969, рис. 2-1, 2-2, 2-3 и 2-4, и в других пособиях. [c.150]

Все рассмотренные выше методы определения имеют недостатки, связанные с неоднородным или сложным напряженным состоянием, а также с возникновением остаточных напряжений. BjfHHHne остаточных напряжений было исследовано лишь на образцах с одиночным (ВОЛОКНОМ. Браутмэн и Мак-Гэрри [10] изучали влияние температуры полимеризации на эффективную прочность пО верхности раздела. Они установили, что существует оптимальная температура полимеризации, при которой обеспечивается максимальная прочность связи. Выполненный с помощью модели коаксиальных цилиндров расчет напряженного состояния, вызванного напряжениями, возникшими при охлаждении от температуры полимеризации, позволил объяснить эти данные. [c.74]

Могут быть применены любые контактные аппараты без ограничений, но лучше применять интенсифицированные аппараты, имеющие меньшие объем и eтaллoeмкo ть. Расчет аппаратов по существующим методикам не представляет затруднений. Вместе с тем поскольку температура и влагосодержание наддувочного воздуха, температура охлаждающей воды могут быть различными, /о и влагосодержание поступающего на горение воздуха может изменяться в широких пределах. При увеличении влагосодержания воздуха, поступившего в цилиндры двигателя, там при определенных условиях может начаться конденсация влаги. Поступление влаги в смазочное масло ведет к ухудшению его свойств, выходу из строя подшипников и двигателя в целом. Кроме того, значительная (10 %) добавка воды вызывает коррозию на внутренней поверхности цилиндра и повышает изиос трущихся деталей. Поэтому влажностный режим двлгателя является одним из основных вопросов при испарительном охлаждении наддувочного воздуха. [c.124]

При прогреве различные части турбины прогреваются с неодинаковой скоростью. Быстрее всего прогреваются лопатки и диски, затем вал и корпус турбины. Чем медленнее ведется прогрев турбины, тем равномернее прогреваются ее различные части и тем меньше будет разность их расширений. Однако производить слишком медленный прогрев практически невозможно, так как при этом значительно увеличилось бы время стоянки турбины и резко возросли бы затраты на пуск ее. Обычно величина зазоров в проточной части выбирается с таким расчетом, чтобы достичь максимального КПД проточной части и вместе с тем обеспечить достаточно высокие скорости прогрева и охлаждения цилиндров без опасности задеваний в уплотнениях или проточной части. [c.109]

Представляет интерес теплоотдача псевдоожиженных слоев, заторможенных насадками из сплошных элементов (шаров, цилиндров), в частности для расчета нагрева деталей, загруженных в Печь псевдоожиженного слоя навалом, и охлаждения тепловыделяющих элементов, выполненных в виде насадок. Данные о теплоотда- [c.71]

Здесь уместно подчеркнуть, что при большой интенсивности теплообмена (Bi > 1) расчет температурного поля по методу эквивалентных тел чрезвычайно сильно упрошается. Для расчета любых тел трех классов достаточно иметь только три исходных кривых охлаждения для плоской стенки, цилиндра и шара. По этим данным делением абсциссы (значений критерия Fo или времени т) каждой точки исходной кривой на критерий А можно получить целую серию кривых, отвечающих телам различной конфигурации соответствующего класса (на рис. 95 и 96 пунктиром показаны исходные кривые охлаждения центра и оси основных соответствующих классов —шара и цилиндра). [c.174]

Требуется рассчитать температуру стенки трубы в окрестности передней критической точки при различных значениях массовой скорости вдува (массовый расход охлаждающего воздуха на единицу площади поверхности цилиндра). Сначала решите задачу, не учитывая теплообмен излучением. Затем решите ту же задачу, считая поверхность цилиндра абсолютно черной, а излучение — падающим от удаленных поверхностей, например от стенок канала больших размеров с температурой 540 °С. Тот же вторичный поток воздуха МОЖ1НО использовать и для охлаж(Двния стенки трубы изнутри при вынужденном движении без 1вдува в главный поток (в этом случае стенка трубы считается непроницаемой). (Вычислите зависимость температуры стенки от массового расхода воздуха через трубу, отнесенного к ее яару1Жяой поверхности. Температуру охлаждающего Воздуха на входе, так же как и в первой части задачи, принимайте равной 40 °С, а температуру воздуха на выходе — равной температуре стенки трубы. Сравните полученную зависимость с результатами расчета охлаждения стенки путем вдува. [c.277]

Найдя A и зная Сэ, получим с = сэ—Ас. Размеры образцов выбираются с учетом следующих обстоятельств. С уменьшением размеров образца увеличивается темп охлаждения и, следовательно, уменьшается длительность опыта, особенно при высоких температурах увеличивается конвективный коэффициент теплоотдачи, что нежелательно при низких температурах. Одновременно с этим малые размеры образца обеспечивают малую его теплоемкость и малую поверхность по сравнению с опытной камерой, что диктуется требованиями метода о постоянстве температуры среды во время опыта и необходимости исключения из расчета степени черноты внутренних стенок камеры. С учетом этих обстоятельств применялись образцы в виде сплошных или полых цилиндров внешним диаметром - 40иш и длиной - 60жл . На рис. 6-4 показан опытный образец 1 (с опорной трубкой 2). По оси образца сверлится отверстие для закладки термопары 3. Плотный контакт спая термопары, помещенной в фарфоровую соломку 4, достигается прижимом с помощью гайки 5 и втулки 6, действующих на буртик 7. [c.292]

Упрочнение цилиндров двигателя УД-2 из незакаленного чугуна СЧ20 после их расточки производилось при I— 1350 А (на ролик) v = 2, м/мин Р=400 Н (на ролик) 5 = 0,9 мм/об охлаждение эмульсией. При этом была достигнута поверхностная твердость Яц== 7500 МПа с глубиной упрочнения 0,2 мм параметр шероховатости обработанной поверхности Яа = = 2,5... 0,63 мкм с расчетом на последующее хонингование. Хонингование при упрочняющих режимах чугуна целесообразно. Поверхностный слой имеет пониженную твердость и износостойкость. Если учесть, что при ЭМО с упрочняющим режимом диаметр цилиндра изменяется в пределах 0,03. .. 0,04 мм, то суммарный припуск на ЭМО и хонингование должен составлять 0,08. .. 0,09 мм. Два цилиндра двигателя УД-2, упрочненные с указанным выше режимом с установкой колец серийного производства, проходили стендовые испытания в течение 600 ч по установленной методике. Измерения гильз, колец и поршневых канавок производились через каждые 200 ч работы с точностью до 0,005 мм. Средние значения износа упрочненных и неупроч-ненных цилиндров приведены в табл. 17. [c.99]

Для расчета формовой вулканизации при постоянной температуре плит пресса и режима охлаждения изделия на воздухе после извлечения из формы составим программу для ЭВМ, использующую обращение к процедуре TRANS TQ. В программе для исходных данных используем следующие идентификаторы N — число элементарных концентрических слоев постоянной толщины, выделяемых в цилиндре W — число циклов интегрирования по времени, через которое планируется вывод на печать текущих результатов R — радиус цилиндра СО— начальная концентрация несвязанной серы ТО — начальная температура изделия (температура заготовки, укладываемой в разогретую форму) TF — температура формы ТЕ — температура эквивалентного режима вулканизации AS, ES, NS, KS — соответственно параметры Л, E/R, п, k уравнений кинетики связывания свободной серы и параметр интенсивности тепловыделения ВВ — назначенное время вулканизации ВО — время охлаждения изделия, для которого производится расчет температурного поля и степени вулканизации материала DB — шаг интегрирования по времени. [c.206]

Металлотермические процессы ведут к одновременному образованию из шихты металла и шлака, которые расслаиваются по плотности. Поскольку процессы идут в течение короткого промежутка времени, после чего температура расплава начинает быстро понижаться, то очень важно иметь жидкие шлаки, чтобы избежать запутывания корольков (капель) металла в шлаке. Достигается это введением в шлак FeO (из железной руды, как сказано выше) и глинозема. Глинозем вводят в шлак путем замены части восстановителя— кремния алюминием, что значительно увеличивает приход тепла, приводит к повышению температуры расплава и уменьшению вязкости шлака. Кроме того, за-меш ение части кремнезема в шлаке глиноземом также уменьшает его вязкость. Оптимальная температура процесса 1850—1950 °С. Расчет из условия обеспечения термично-сти процесса 1900 кДж/кг шихты дает примерно следующий состав колоши 100 кг молибденового концентрата, 30 кг ферросилиция ФС75, 38—39 кг ферросиликоалюми-ния, 22 кг железной руды, 20 кг железной стружки, 5 кг извести. Шихта тщательно перемешивается в смесильном барабане. На одну плавку расходуется 42 колоши. Плавку ферромолибдена ведут в футерованном алюмосиликатным кирпичом цилиндре—плавильной шахте, поставленном на песочное основание, в котором сделано углубление ( гнездо ) для приема расплавленного сплава. Плавильная шахта имеет летку для выпуска шлака. Сверху шахту закрывают футерованным сводом, имеющим отверстие для отвода газов, которые направляют в электрофильтры. Ведение плавки в закрытой сводом шахте снижает тепловые потери, позволяет несколько снизить расход алюминия, уменьшить потери молибдена в шлаках и улучшить условия труда. Загруженную в шахту шихту уплотняют трамбовкой, что способствует повышению извлечения молибдена на 0,1 %. Высота слоя шихты примерно на 300 мм ниже верхнего края цилиндра. Выплавку ферромолибдена ведут с верхним запалом, что обеспечивает снижение потерь молибдена. Воспламенение шихты производится при помощи запальной смеси. Плавка продолжается 25—40 мин. Минимальные потери молибдена в шлаках достигаются при скорости процесса 10—12 r/( м мин). Нормальный ход технологического процесса характеризуется признаками 1) обильный выход газов 2) при выпуске и взятии пробы шлак образует нити, а по охлаждении шлак становится стекловидным, цвет его светло-синий до темного 3) при застывании в шлаковне шлак образует умеренную выпуклость. [c.288]

В табл. 3.13 приведены характеристические уравнения (3.52) и соотношения для расчета функций А ( i ) и t/( i I) в случае охлаждения (нафе-ва) бесконечной пластины, бесконечного цилиндра и шара. Через Jq и J j обозначены функции Бесселя первого рода нулевого и первого порядков (значения этих функций приведены в табл. 3.12). Начало координат расположено на средней плоскости для пластины, на оси цилиндра и в центре шара. [c.194]

Идея расчета ТЦП сложного изделия зaключaet я в условной замене его моделью массивного сплошного тела с простой формой поверхности (цилиндр, пластина или шар), материал которого обладает той же теплопроводностью, что и материал изделия, а тепловые свойства эквивалентного массивного тела выражены в виде эквивалентных коэффициентов [81]. В этом случае расчет-яре время, иагрева и охлаждения массивного тела будет совпадать с временем нагрева и охлаждения паяемого изделия с достаточной для практики точностью. [c.238]

Время нагрева и охлаждения теплотехнически толстого тела определяется теплопроводностью. Расчет этого времени приведен -выше. Значение суммарного коэффициента теплоотдачи в атом случае определяет граничное условие третьего рода. Рассмотренные методики расчета времени и наГревя н охлаждения справедливы для бесконечных пластины, цилиндра и шара. В практике нагрева Прн пайке имеют дело с изделиями конечной формы. При этом ааменяют паяемое изделие иа тело конечных размеров простой формы поверхности (параллелепипед, прямоугольный стержень, цилиндр, н шф). [c.245]

Классическое описание процессов охлаждения осуществляется с помощью уравнений математической физики (раздел тецлопроводность ). Следует отметить, что эти расчеты проводятся для тел простой формы (цилиндр, пластина). В общем виде изменение температурного поля при закалке описывается дифференциальным уравнением теплопроводности (уравнением Фурье) [c.169]

Условия эксплуатации УВ распределителей отличаются высоким давлением (обычно Ртах = 40 МПа иногда = = 65 N ria), значительной скоростью скольжения (г < 18 м/с) и S=—50.... .. + 150°С. Требования к герметичности умеренны, поскольку утечки происходят во внутренние полости машин и используются для смазывания и охлаждения пары трения (обычно 6 10 мм Дм-с), что соответствует классу негерметичности 5). РЖ обладают хорошими смазочными свойствами, не токсичны и не агрессивны. Основное требование к УВ — обеспечение наработки до (5...20) 10 ч без существенного увеличения утечек. Конструкция торцового распределителя показана на рис. 5.5. В неподвижном опорном диске 1 вьшолнены серпообразные каналы I и II, по которым РЖ отводится в гидромагистрали. Окна Б вращающегося блока цилиндров 2 последовательно перемещаются из полости I в полость II, проходя перемычку 3, на которой полость А рабочей камеры изолирована от полостей I, II. Утечки РЖ Qy происходят по торцовому зазору 6 между диском и блоком цилиндров. Задача расчета УВ сводится к определению сил, действующих на блок [4]. При этом давление пленки жидкости в зазоре на торец блока должно уравновешивать аксиальную нагрузку на блок и зазор должен быть ограничен (от долей микрометра до 2 мкм). При опре- [c.180]

Температура экструдера выбирается с таким расчетом, чтобы резиновая смесь нагревалась постепенно, по мере продвижения ее к головке. Наибольшая температура поддерживается в головке и в лобовой части цилиндра экструдера. Задняя часть цилиндра охлаждается. Резиновые смеси на основе каучука СКС или СКН экструдируются при охлаждении цилиндра машины во всех зонах, так как они отличаются большим теплообразованием и достаточно пластичны при низких температурах. [c.136]

Эффективным методом изготовления формообразующи.х деталей пресс-форм является метод штамповки жидкого металла (рис. 80). Для получения необходимой вставки пресс-формы изготовляют оснастку, состоящую из стального цилиндра (обоймы) 3 и плунжера 5, который во избежание возможного заклинивания при перекосах входит в обойму с небольшим зазором (1 — 1,5 мм). В обойму вставляют плиту 2, к которой крепят эталонные вкладыши I, воспроизводящие форму будущей детали. Собранную оснастку нагревают в электропечи до Температуры 280—320° Сив горячем состоянии переносят на неподвижную плиту гидропресса. В горячую оснастку заливают сплав 4 на цинковой основе при температуре 580—600° С. После того как у краев залитой формы сплав начинает кристаллизоваться, на форму ставят плунжер, подвижная плита пресса опускается и производится прессование кристаллизирующегося сплава. По окончании кристаллизации, которая длится 2—3 мин, давление снимается и форма с отливкой охлаждаются. После охлаждения отливку извлекают из формы, отделяют от эталонного вкладЁ>1ша, и она может быть использована для установки в пресс-фбрму. При расчете размеров эталонов необходимо учитывать усадКу сплава, расширение обоймы при нагревании и др. Пресс-формы, изготовленные таким методом, в 8—10 раз дешевле пресс-форм, изготовленных путем механической обработки, они удобнее в эксплуатации. Эти пресс-формы применяют для прессования легкоплавких выплавляемых моделей для точного литья и пластмасс. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...