Расчет системы охлаждения

Тепловой и гидравлический расчеты системы охлаждения индуктора печи не отличаются от соответствующих расчетов индуктора для сквозного нагрева (см. 12-4). Расчет магнитопровода, если он имеется, выполняется в порядке, изложенном в 14-3. Расчет компенсирующей конденсаторной батареи производится так же, как в 10-3. [c.257]

В качестве примера практического использования полученных результатов рассмотрим расчет системы охлаждения ядерного реактора. Изменение плотности теплового потока на стенке q"d по длине канала х задано. Обычно q"o максимальна в середине канала и минимальна на входе и выходе. Когда в качестве теплоносителя используется жидкий металл, при расчете температуры стенки канала могут быть допущены существенные ошибки, если не использовать теоретического уравнения для температуры стенки (8-48), учитывающего изменение плотности теплового потока по длине канала. С другой стороны, если теплоносителем является газ или вода под давлением, то аксиальное изменение плотности теплового потока на стенке влияет на теплоотдачу очень слабо, и для расчета местной разности температур стенки и жидкости можно пользоваться числом Нуссельта для постоянной плотности теплового потока на стенке. (Естественно, что разность температур должна определяться по местной плотности теплового потока, даже если последняя изменяется по длине трубы.) [c.234]

В общем случае при расчете системы охлаждения необходимо решить три взаимосвязанные задачи [c.378]

Расчет системы охлаждения, как правило, представляет собой итерационный процесс, поскольку исходные данные предшествующих этапов зависят от результатов, полученных на последующих. (Более подробно о расчете систем охлаждения см. в [6].) [c.378]

Расчет системы охлаждения можно условно разделить на следующие этапы тепловой расчет, позволяющий определить расход охлаждающего воздуха для понижения температуры деталей ГТ до требуемых значений. Существенное влияние на расчет оказывают тип и конструкция охлаждаемой детали. Приходится решать сложную систему уравнений тепловых балансов. Это 118 [c.118]

Результаты расчета системы охлаждения позволяют улучшить параметры работы ГТУ. [c.119]

Результаты расчетов системы охлаждения ГТ используются для определения давления, создаваемого компрессором до точки отбора охлаждающего воздуха, и температуры в этой точке. Далее рассчитываются следующие показатели [c.193]

Для определения мощности, затрачиваемой на преодоление трения в подшипниках качения, а также для расчета системы охлаждения вытекающей из подшипников смазки и ее рабочей температуры необходимо знать зависимости трения подшипников от факторов, характеризующих режим работы, условия смазывания и конструкцию подшипникового узла. [c.141]

Перед расчетом системы охлаждения выбирают конструктивные размеры анода. В целях сохранения герметичности прибора считают толщину стенки анода Да = =3—5 мм. Таким образом, наружный диаметр анода, используемый в качестве исходной величины в расчете, Dan—Da + 2Ла. [c.106]

Указания по расчету системы охлаждения [c.705]

Для расчета системы охлаждения автомобильного или тракторного двигателя исходной величиной является количество отводимого от него в единицу времени тепла ккал/ч). Это количество может быть определено или из уравнения теплового баланса, или (ориентировочно) на основании экспериментальных данных по формуле [c.372]

Расчет системы охлаждения. Расчет оребрения автомобильных и тракторных двигателей, сводящийся к определению геометрических размеров охлаждающих ребер и межреберных промежутков, обычно выполняется как поверочный расчет и производится раздельно для оребрения цилиндров и оребрения головки. [c.382]

Последняя величина представляет собой количество тепла, которое следует ежесекундно отводить от набивки для обеспечения ее работоспособности, и может быть использована при расчете системы охлаждения. [c.71]

ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ Расчет системы охлаждения [c.339]

РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ [c.322]

Расчет системы охлаждения обычно сводится к определению количества тепла, подлежащего отводу от двигателя, количества воды, необходимой для отвода этого тепла, размеров наса а, поверхности радиатора и количества воздуха, проходящего через радиатор. [c.322]

РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОХЛАЖДЕНИЯ И ОЧИСТКИ ГАЗА [c.140]

Цехи массового производства крупных отливок малой номенклатуры. Особенности цехов данной группы проанализированы на типовом примере крупного цеха (см. рис. 83), описанного в приложении. Основные направления совершенствования производства в этом цехе характерны для многих отечественных и зарубежных цехов и участков. В СССР к данной группе относится цех литья под давлением, который освоил технологию литья под давлением крупногабаритных тонкостенных отливок из магниевых сплавов — картера коленчатого вала и картера коробки передач. Для изготовления отливок были выбраны чехословацкие машины LO 1800/100 и LO 630/45. При организации производства учтены требования к температурным режимам для магниевых сплавов. Ввиду больших габаритных размеров пресс-формы изготовлены в комплекте с приборами для автоматического контроля и регулирования температуры каждой части пресс-формы. Обеспечивается поддержание определенного темпа работы машины, что в сочетании с правильным расчетом системы охлаждения пресс-форм создает опти-j мальный тепловой режим. [c.165]

Для того, чтобы определить распределение коэффициентов теплоотдачи на внутренней поверхности лопатки, необходимо определить распределение расхода воздуха в охлаждаемых каналах. Эта задача решается на основе гидравлического расчета системы охлаждения лопатки газовой турбины. Определив распределение расхода охлаждающего воздуха по каналам лопатки, можно определить коэффициенты теплоотдачи на внутренней поверхности лопатки (в охлаждаемых каналах) согласно критериальным зависимостям для течений жидкостей в каналах. [c.463]

При расчетах принимают стандартное значение температуры Т] = 288 К. С увеличением температуры перед турбиной Тз эффективность ГТУ повышается. Значение Тз определяется свойствами материалов рабочих лопаток турбины и совершенством системы охлаждения лопаток. В настоящее время изготовляют и эксплуатируют ГТУ, имеющие начальную температуру перед турбиной Тз = 1250 4-1450 К, в стадии разработки находятся ГТУ с начальной температурой Тз = 1700 4-1800 К 33]. [c.152]

При расчете систем охлаждения различных технических устройств часто встречается задача совместного решения системы одномерных уравнений, описывающих распределения температур стенки и жидкости по длине канала. Рассмотрим наиболее простой вариант этой задачи. В канале длиной I с площадью сечения стенки S v и смоченным периметром / протекает жидкость с удельной теплоемкостью с и массовым расходом G (рис. 5.7). Теплопроводность материала стенки может зависеть от температуры kw = (Tw). В стенке действует источник теплоты, для которого задается мощность на единицу длины qi, которая может зависеть от координаты X и температуры стенки Tw- Теплообмен между стенкой [c.169]

Задача 7.16. При расчете потокораспределителя в системе охлаждения автотракторного двигателя внутреннего сгорания жидкостный тракт заменяется сложной эквивалентной гидравлической сетью. Число участков для двигателей семейства ЗИЛ колеблется от 20 до 800. На рисунке представлена модельная сеть гидравлической системы охлаж-, дения двигателя внутреннего сгорания, состоящая из 13 участков. Основные геометрические параметры приведены в таблице [c.161]

Методика определения тепловых потерь рассматриваемых печей такова же, как для электрических промышленных печей других типов расчеты системы водяного охлаждения и механические также не являются специфическими для индукционных тигельных печей. Поэтому ниже изложены лишь вопросы, относящиеся к определению размеров тигельной печи и ее электрическому расчету. [c.252]

Число ветвей охлаждения индуктора находится следующим образом. Наибольший допустимый перепад давления определяется техническими данными системы охлаждения. При питании индуктора водой от городского водопровода перепад давления не должен превышать 2-10 н1м . Поэтому, если из расчета по формуле (11-42) получается перепад давления выше заданного, оказывается необходимо делить индуктор по охлаждению на несколько секций. Тепло, выделяющееся в каждой из п секций, АР = АР/ , а потребное количество и скорость воды W = W/n и = vin [c.183]

Приведенный пример расчета эффективности сооружения системы охлаждения выполнен на. основании следующих данных капитальные вложения и эксплуатационные затраты, их снижение при искусственном охлаждении газа и суточная пропускная способность газопровода приняты по техническому проекту газопровода Уренгой— [c.71]

Неточно учитывается влияние подогрева всасываемого газа на производительность компрессора. Рекомендуемые уравнения для вычисления коэффициента подогрева Xf не учитывают многих факторов, влияющих на его величину (схемы машины, системы охлаждения, числа оборотов, перетечек газа, размеров ступеней и т. п.). Запись мгновенных температур в цилиндрах поршневых компрессоров с помощью практически безынерционного термометра сопротивления позволила получить действительные коэффициенты подогрева, величина которых значительно меньше принимаемых при расчетах в настоящее время [22]. [c.310]

Для расчета пористой системы охлаждения необходимо знать коэффициент теплопроводности пористой матрицы, расход газа и коэффициент внутреннего теплообмена av- [c.95]

Схема совмещенной системы охлаждения наддувочного воздуха и смазочного масла дизеля приведена на рис. 5-2. Поступающий из турбокомпрессора воздух в контактном аппарате охлаждается за счет испарения части воды, циркулирующей по замкнутому контуру через аппарат. Проходя через водомасляный холодильник, вода попутно охлаждает и масло. В контактном аппарате одновременно происходит естественная очистка воздуха водой от пыли. Подпитка системы водой осуществляется с помощью регулятора уровня. Увлажненный воздух с пониженной температурой из контактного аппарата поступает во всасывающий тракт и идет на горение в дизель. Охлажденное масло поступает в систему смазки дизеля. Выполним расчет контактного аппарата для охлаждения смазочного масла (табл. 5-1). Комментарии к расчету и исходные данные формулы и условные обозначения см. в 4-7. Дополнительные исходные данные L = 0,25 м Лв = 10. [c.128]

Расчет системы охлаждения для описанной выше катушки показывает, что при диаметре трубки маслопровода 3 см для перекачки охлаждаемого водой масла необходима помца мошпостью примерно 25 вт. Подробная методика расчета системы охлаждения соленоида дана в [Л. 36]. [c.82]

Более точный расчет системы охлаждения требует проведения детальных теплофизических исследований каждогд типа полимера. Общая последовательность такого расчета заключается в следующем. [c.342]

Для определения характера теплоиспользования и путей его улучгненпя, а также данных, необходимых прп расчете системы охлаждения, следует установить, как расходуется введенная в двигатель теплота. С этой целью при исследовании двпгателя определяют отдельные составляющие теплового баланса в завпсимостн от различных параметров, характеризующих условия эксплуатации (нагрузка, частота вращепия, состав смесп и т. п.). [c.227]

Анализ установивилегося потока. Ввиду сложного движения потока рабочего тела в двигателе Стирлинга нелегко осуществить количественную оценку преимуществ одного рабочего тела перед другим без применения сложной математической модели и без использования ЭВМ. Более простым и приемлемым способом является рассмотрение режима установившегося потока, для которого аналогичное сочетание высоких теплопередающих свойств рабочего тела с низкими гидравлическими потерями также является очень важным. Данное обстоятельство довольно часто встречается в инженерной практике особенно большое значение это имеет в газоохлаждаемых ядерных реакторах. Халл дал прекрасную модель теплового расчета системы охлаждения ядерного реактора, и предлагаемый ниже метод является лишь его сокращенным вариантом, позволяющим провести сравнительную оценку различных теплоносителей (хладагентов). [c.133]

При окончательном выборе холодильного оборудования критерием оптимальности является максимум утилизированной энергии для работы холодильных установок (табл. 12). Приведенные расчеты доказывают, что система охлаждения с установкой АТП5-8/1, работающая по парокомпрессионному циклу, по своим энергетическим показателям является более экономичной и эффективной (табл. 13), превосходит систему охлаждения с машинами АВХМ-4000/25. [c.76]

По мнению одного из конструкторов системы охлаждения криогенных турбогенераторов советского ученого И. Ф. Филиппова, уже сегодня есть основание считать задачу создания экономических криотурбогенераторов со сверхпроводниками решенной. Предварительные расчеты и исследования позволяют надеяться, что не только размеры и масса, но и КПД новых машин будут выше, чем у самых совершенных генераторов традиционной конструкции. [c.157]

Согласно данным расчета, для предотвращения отложений в системах охлаждения гидрогенераторов достаточно ввести в дистиллят контура моноэтаноламин в концентрациях 10" моль/л. Однако введение такого количества моноэтаноламина приведет к снижению удельного электрического сопротивления дистиллята почти до 40 кОм-см, т. е. окажутся невыполненными технические условия по дистилляту, согласно которым р>-75кОм-см. Для выполнения этого требования необходимо, чтобы концентрация моноэтаноламина в дистилляте не превышала 5-10" г/л 10" моль/л), что соответствует р 90 кОм-см (см. рис. 11.15). Введение такого количества МЭА увеличивает растворимость СиО почти на 3 порядка по сравнению с чистой водой, однако не устраняет возможности образования отложений (кривая растворимости частично расположена ниже области реальных концентраций). Этот результат подтверждается данными эксперимента [3]. Поэтому помимо МЭА в дистиллят дополнительно вводят [c.216]

Результаты расчетов по программам оптимизации для проекта конденсатора АЭС БРГД-1000 (низкотемпературный вариант). Система охлаждения — пруды-охладители, климатические условия — центр европейской части СССР [c.221]

Расчет показывает, что влагосодержание воздуха во всасывающем тракте дизеля не превышает допустимого rfj 0,02 кг/кг. Температура воздуха снижается до ti = 45 °С. Расход воды на подпитку системы охлаждения составляет Опод = 52 кг/ч. Сопротивление аппарата АР = 277 Па невелико давление воды перед соплами = 0,6-10 Па также небольшое. Температура охлаждающей воды /ж.и = 36°С. Следует отметить, что вследствие невысокого наддува температура воздуха снижается незначительно, так что охлаждение наддувочного воздуха становится целесообразным при высоком наддуве. Температура масла в системе смазки может быть пониженной, так как ее определяет температура охлаждающей воды. Это важно, когда требуется отделить систему охлаждения смазки, например, [c.128]

Рис, 5-5. Установка газогазового теплообменника в газовой испарительной системе охлаждения дизеля (к примеру расчета) [c.135]

Выше приводились примеры расчета нескольких вариантов ГИСО. При этом расход воды на подпитку системы охлаждения составляет 1,55— 1,8 кг/(кВ-ч). Для снижения расхода воды на подпитку перед контактным аппаратом устанавливают поверхностный газо-газовый теплооОменник, в котором выхлопные газы охлаждают той парогазовой смесью, что поступает из контактного аппарата (рис. 5-5). Можно охладить выхлопные газы и другими способами, например установкой поверхностных теплообменпика и испарителя, пе связанных непосредственно с контактным аппаратом. Продолжим расчет примера (см. 4-7) ГИСО с газо-газовым теплообменником (табл. 5-5). Примем t, = 100 °С L = 0,25 м п, = 16. [c.138]

К расчету процессов в соимещет1ой системе охлаждения ДВС и КХМ с электроприводом компрессора [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...