Параметры интенсивные

Рассмотрим трещину с притуплением б (радиус притупления р = 6/2) (рис. 4.15). Допустим, что кривую деформирования материала а = о,(е,) можно аппроксимировать степенной зависимостью = (Во, k — эмпирические параметры). Интенсивность деформаций е, в структурном элементе можно вычислить по формуле [72] [c.232]

Равномерно распределенные нагрузки, например кирпичная кладка (рис. 94, а), или собственный вес однородного тела (бруса, балки) постоянного поперечного сечения по всей его длине задается при помощи двух параметров интенсивности q и длины /, па которой они действуют. Па расчетных схемах эти нагрузки изображаются так, как показано па рис. 94, 6. [c.99]

Мембранные силы, обозначенные верхним индексом нуль , являются силами в основном безмоментном состоянии равновесия, возникшим до критического состояния. Эти силы определяют из безмоментного состояния с точностью до одного параметра — интенсивности внешней нагрузки. [c.259]

Рис. 6.3.2. Распределение относительного давления вдоль оси следа в зависимости от параметра интенсивности вдува

Рис. 6.3.6. Зависимость относительного донного давления от параметра интенсивности вдува при различных Маха

В работе ([38] ч. I) исследовались температурные поля вблизи стенки обтекаемого воздушным потоком цилиндра диаметром 40 мм и длиной 360 мм при сильном вдуве. Эксперименты проводились в аэродинамической трубе со скоростью потока 70 м/с. Температура вдуваемого воздуха менялась в пределах 20—250° С. В качестве параметра интенсивности вдува принималась величина В=2(рК)вд/[с фициент трения на непроницаемой поверхности. [c.466]

Краевые условия легко варьировать при проведении экспериментов на аналоговой модели. В простейшем случае лабораторная работа ставится как исследование влияния числа Био на нестационарное поле пластины, включая асимптотические случаи малых и больших значений. этого параметра. Интенсивность теплоотдачи на поверхности пластины можно изменять (ступенчатым образом) и во время охлаждения, демонстрируя тем самым на модели возможности управления ходом процесса нестационарной теплопроводности. [c.203]

На рис. 8.11 показано изменение расхода жидкости в пленке на конце обогреваемого участка (Lo6 = 0,66 м, пн=13,3 мм) в зависимости от плотности теплового потока при фиксированных значениях массовой скорости pw, паросодержания на входе в трубу Хвх И давления [122]. Пунктирные линии характеризуют зависимости G na = f q) в предположении, что уменьшение С пл обусловлено только испарением жидкости (влагообмена между ядром и пленкой нет либо он взаимно скомпенсирован). Как видно, в исследованном диапазоне изменения режимных параметров интенсивность уноса капель в ядро потока превалирует над интенсивностью процесса осаждения. Чем больше плотность теплового потока, тем боль- [c.236]

Установлена также зависимость распространения усталостной трещины в титановых сплавах от структуры и состава. Пороговые значения Kff, и Kf чувствительны к структуре, содержанию примесей, особенно водорода [112 — 114]. Наиболее высокое сопротивление распространению усталостных трещин имеет игольчатая мартенситная структура по сравнению с равноосной глобулярной [115, 116]. Фрактографические исследования изломов свидетельствуют о существовании других критических параметров интенсивности напряжений, связанных со структурой, которые расположены между v К [c.147]

Запишем уравнение (49а) с помощью параметра интенсивности напряжений [c.126]

Поэтому зону скоростей резания [ 1) , и, 1 можно считать зоной экономически целесообразной интенсификации использования металлорежущего станка. Известны количественные взаимосвязи параметров интенсивных режимов резания с величинами [c.110]

Проиллюстрируем это на примере наиболее популярного в теории надежности экспоненциального закона. Этот закон, позволяющий весьма просто подсчитывать вероятность безотказной работы изделия P(t) = в зависимости всего от одного параметра — интенсивности отказов Я,, — получил широкое применение при расчете надежности радиоэлектронных устройств. [c.37]

В качестве параметра интенсивности индукционного нагрева используется его скорость после перехода стали в парамагнитное состояние. Эту скорость можно принять за интенсивность нагрева в области фазовых превращений. Она определяется по формуле [c.146]

Существующие методы оценки вязкости разрушения связаны е определением параметра интенсивности напряжения — или параметра К— по данным статических испытаний образцов с предельно острым надрезом-трещиной, при распространении этой трещины в условиях плоской деформации. В этом слу- [c.81]

Именно обратная связь в нелинейных системах является причиной возникновения области значений параметров интенсивности и поляризации падающего излучения, для к-рой передаточные характеристики в, ф ) вп (/, е, ф) и фп (/, 8, ф) неоднозначны. В ней фик- [c.428]

Например, некоторые исследователи за рубежом [38, 39] для оценки надежности элементов сложных систем используют два параметра интенсивность отказов X и долговечность L. Под долговечностью понимается суммарная наработка агрегатов в процессе эксплуатации. [c.175]

Закон увеличивающегося многообразия развивающейся технической системы при различных формах преобразований ее исполнений и обновления их компонентов (смена, дифференциация, интеграция) определяется таким образом многообразие технической системы N при отсутствии ограничений в ее развитии увеличивается пропорционально параметрам интенсивности обновления Р , интеграции и дифференциации Яд [c.49]

Полученное выражение для скорости накопления усталостных повреждений (13.34) так же, как и в рассмотренном выше простейшем примере детерминированного нагружения (см. рис. 13. Ю) не может быть представлено в виде произведения двух функций, одна из которых зависит только от накопленного к данному моменту времени повреждения v, а другая — только от параметра интенсивности нагружения s. В этом случае процесс накопления усталостных повреждений также не будет автомодельным и правило суммирования относительных долговечностей также не будет выполняться. При этом результат расчета усталостной долговеч-ности будет зависеть от истории нагружения. Пусть, например, эта история состоит в том, что элемент конструкции нагружается в течение tii циклов с параметром интенсивности воздействий в течение циклов с параметром интенсивности воздействия и т. д., а принцип сильного перемешивания для режимов нагружения не выполняется (рис. 13.14, а). Тогда за k блоков нагружения суммарное усталостное повреждение [c.145]

Левую часть (3.55) можно рассматривать как параметр интенсивности напряжений, вызываемых трещиной в растягиваемой широкой тонкой полосе. Подобный параметр Ка может быть в принципе найден для заданных условий механического и теплового воздействий из решения задачи упругости или термоупругости в теле любой формы с учетом концентратора напряжения. В некоторых сравнительно простых случаях для Ка удается получить замкнутые аналитические выражения [40]. Таким образом, с некоторым запасом (3.55) в общем случае возможно заменить условием [c.144]

Численное решение уравнения (3.71) удобно выполнять полу-обратным методом, вычисляя интенсивность s по заданным значениям й. На рис. 3.8 показаны зависимости математического ожидания й и дисперсии от интенсивности внешнего воздействия s при таких сочетаниях параметров нелинейности а и 6, которые допускают три положения равновесия в статическом случае. Как видно на графиках, приближенное решение задачи получается неоднозначным в определенной области изменения параметра интенсивности s. [c.77]

При определении вероятностей необходимо учитывать, что некоторые условные решения могут соответствовать неустойчивым стационарным режимам. Вопрос о выделении устойчивых и неустойчивых ветвей среди условных решений будет подробно рассмотрен в пятой главе. Здесь мы ограничимся чисто топологическими соображениями. Предположим, что параметр интенсивности воздействия s мал. В этом случае гауссовское приближение приводит к трём решениям для математического ожидания й. Два значения Hi и щ мало отличаются от координат двух устойчивых положений равновесия нелинейной системы и = Ui и и == = щ. Будем квалифицировать соответствующие статистические решения как устойчивые. Третье промежуточное решение которое соответствует неустойчивому положению равновесия и = = 3, будем рассматривать как физически неосуществимое, принимая вероятность гипотезы з равной нулю. Таким образом, ансамбль реализаций в результате приближенного решения разделяется на три подкласса, два из которых (й , 2) характеризуют движения в окрестностях устойчивых положений равновесия. [c.79]

При увеличении параметра интенсивности s появляются еще две ветви и йа. Одно из этих решений ( 4) характеризует класс устойчивых колебаний с охватом обоих положений равновесия. Другое решение (щ) относится к неустойчивым промежуточным режимам, и, следовательно, соответствующая им вероятность aj равна нулю. [c.79]

Эквивалентная зависимость параметра интенсивности напряжений имеет вид [уравнение (271)] [c.109]

Параметр интенсивности напряжений К) 61-64 [c.252]

Землетрясения в данной активной зоне образуют поток случайных событий, порождаемых более медленными тектоническими процессами в неоднородной и неоднородно напряженной земной коре. Каждое землетрясение характеризуется рядом случайных параметров, среди которых — координаты эпицентра, глубина залегания фокуса, освобожденная энергия и т. п. Сейсмические сотрясения на данной площадке представляют собой результат сейсмических волн, приходящих на площадку из эпицентральной области. Эти сотрясения также образуют поток случайных событий, характеризуемых макросейсмическими параметрами интенсивностью, максимальным ускорением, продолжительностью сотрясения, параметрами его спектрального состава. Все эти параметры—случайные величины. [c.238]

Установлено, что относительное донное давление Рдон/р зависит главным образом от параметра интенсивности вдува [c.405]

Метод акустической эмиссии. Для проведения анализа процессов микротрещинообразования в образцах и изделиях из металлов [14] необходимо применять метод акустической эмиссии, который основан на исследовании акустических параметров (интенсивность акустических импульсов, амплитудный и частотный спектры импульсов и т. д.) при образовании микротрещин под воздействием напряженно-деформированного состояния изделий, конструкций и образцов при приложении нагрузки, уровень которой значительно ниже предельного (разрушающего) значения. Для композиционных материалов метод еще недостаточно изучен [14], однако ему в последнее время уделяется все большее внимание. Значительная эффективность данного метода объясняется тем, что физический процесс микротрещинообразования непосредственно связан с кинетикой разрушения материала как на стадии изготовления, так и эксплуатации. Метод позволяет оценивать состояние изделия в процессе эксплуатации, если наблюдение за режимом трещинообразования в изделии было начато с самого начала эксплуатации изделия. Метод является также эффективным при контроле прочности изделий , который основан на установлении многопараметровой связи акустических параметров микротрещинообразования с прочностью изделия. Метод применяется при контроле изделий из полимерных композиционных материалов в режиме их опрессовки. [c.88]

Для объективной оценки влияния отказов на надежность изделий необходимо учитывать, что отказы являются по характеру своего возникновения случайными, хотя и вызываются действием закономерно изменяющихся факторов. Поэтому для математического определения надежности обычно используют статистические данные. Находят два основных параметра интенсивность отказов — частоту, с которой происходят отказы (например, среднее число отказов за 1 ч работы станка), и наработку на отказ — среднее время безотказной работы между двумя следующими один за другим отказами. Но этих данных еще недостаточно для суждения о суммарном времени безот- [c.28]

При таком подходе к- проблеме турбулентности задача турбулентного переноса ставится следующим образом выразить характеристики переноса какой-либо субстанции полностью через статистические функции поля скорости, а также начальные и граничные условия с привлечением феноменологичёских гипотез для некоторых характеристик тонкой структуры турбулентности. Этот подход к проблеме переноса при неоднородной турбулентности является сравнительно новым и буквально до последних лет использовался лишь для рассмотрения переноса импульса. Основа статистико-феноменологического подхода к проблеме неоднородной турбулентности заложена работой Колмогорова [Л. 1-27], в которой турбулентность характеризовалась двумя параметрами—интенсивностью и масштабом (близкая идея немного позже была выдвинута ПрандТл м [Л.1-28]). Наиболее полное отражение идеи Колмогорова—Прандтля получили в теории Ротта [Л. 1-29]. [c.65]

Для расчета формовой вулканизации при постоянной температуре плит пресса и режима охлаждения изделия на воздухе после извлечения из формы составим программу для ЭВМ, использующую обращение к процедуре TRANS TQ. В программе для исходных данных используем следующие идентификаторы N — число элементарных концентрических слоев постоянной толщины, выделяемых в цилиндре W — число циклов интегрирования по времени, через которое планируется вывод на печать текущих результатов R — радиус цилиндра СО— начальная концентрация несвязанной серы ТО — начальная температура изделия (температура заготовки, укладываемой в разогретую форму) TF — температура формы ТЕ — температура эквивалентного режима вулканизации AS, ES, NS, KS — соответственно параметры Л, E/R, п, k уравнений кинетики связывания свободной серы и параметр интенсивности тепловыделения ВВ — назначенное время вулканизации ВО — время охлаждения изделия, для которого производится расчет температурного поля и степени вулканизации материала DB — шаг интегрирования по времени. [c.206]

Подход Ирвина был аналогичен подходу Орована, но он потратил больше усилий на доказательство возможности применения линейно-упругих соотношений между напряжением разрушения и длиной трещины в случае, если разрушению предшествовала пластическая деформация у вершины трещины. Его результаты были выражены через критическую величину высвобождающейся энергии деформации (или потенциальной энергии), при которой происходит нестабильное развитие трещины. Это значение G p явилось удобным параметром, включающим все дополнительные, зависящие от диссипации энергии составляющие, такие как пластическое течение, могущее в свою очередь привести к выделению тепла или акустической энергии, в дополнение к работе, требуемой для разрушения решетки. Постоянство G p и, следовательно, его использование как меры сопротивления металла разрушению оказалось зависящим от условий эксперимента, но в случаях, называемых квазихрупким разрушением , когда развитию трещины предшествует малое пластическое течение, критическое значение всегда может быть связано с напряжением разрушения методами линейной упругости. Параметр Ирвина Gj(p стал известен как вязкость разрушения материала, хотя в настоящее время этот термин закреплен за параметром интенсивности напряжений Ккр, определяемым из соотношений (257) или (258). Развитие испытательных методов механики разрушения, происшедшее со времени выхода работы Ирвина, определило воспроизводимые экспериментальные условия измерений вязкости, соответствующие условиям службы и поддающиеся [c.105]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...