Цилиндры толстостенные по длине

Рассматриваем толстостенный цилиндр (рис. 207, а), находящийся под действием радиальной нагрузки (внешней —/ и внутренней— /7д), постоянной по длине цилиндра. Ввиду неизменности величины нагрузки по длине цилиндра, деформация по длине какой-либо образующей цилиндра будет постоянна, т. е. не зависит от координаты г. [c.304]

Для решения задачи теоретического определения упругой деформации внешней стенки втулок использовано приближенное решение для толстостенных цилиндров, находяш ихся под действием переменной по длине осесимметричной нагрузки, предложенное Бояршиновым (11, и ранее найденное решение для внутренней стенки втулок при протягивании 12]. [c.59]

Толстостенные цилиндры при действии переменной по длине осесимметричной нагрузки [c.216]

Допустим, что толстостенный цилиндр, внутренний и наружный радиусы которого в недеформированном и деформированном состояниях Гю, Г20, Гу и Га соответственно, нагружен постоянным по длине внутренним давлением и осевой силой, которые могут быть постоянными или изменяться во времени (рис. 5.4). [c.127]

На фиг. 1 изображено поперечное сечение толстостенного полого цилиндра, находящегося под действием внутреннего давления Рх и наружного давления р . Внутренний и наружный радиусы цилиндра обозначены соответственно Г и г . Если давления равномерно распределены по длине, то в произвольной точке сечения на расстоянии г от оси имеет место напряженное состояние, компоненты которого показаны на фиг. 2. Главные нормальные напряжения и определяются по формулам Ляме [c.219]

ТОЛСТОСТЕННЫЕ ЦИЛИНДРЫ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПЕРЕМЕННОЙ ПО ДЛИНЕ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ НАГРУЗКИ [c.225]

Определение напряжений и деформаций в толстостенных цилиндрах, нагруженных переменной по длине осесимметричной нагрузкой, методами теории упругости связано со значи--тельными трудностями, вследствие чего до настоящего времени решение получено лишь для некоторых простейших частных случаев. [c.357]

Установившаяся ползучесть толстостенных труб при неравномерном нагреве по радиусу рассмотрена в книге Л. М. Качанова [32] и статье Б. Ф. Шорра [128]. В статье В. И. Розенблюма [97] решается ряд задач установившейся ползучести толстостенных цилиндров при неравномерном нагреве по длине. [c.261]

Основные уравнения для толстостенных труб (цилиндров) и расчет в упругой области при постоянных параметрах упругости. Рассмотрим наиболее простой и, вместе с тем, практически наиболее важный случай осесимметричного напряженного и деформированного состояния. Предполагаем, что внешние нагрузки и температурное поле осесимметричные и постоянные по длине цилиндра. [c.402]

Численные результаты. Для обоснования точности и вычислительной устойчивости приведенного выше подхода были рассмотрены задачи, для которых имеются решения в замкнутом виде, приведенные, например, в [11]. Так, влияние краевых условий и схемы дискретизации по пространству исследовалось на примере решения задачи (5.4), (5.2) о стационарном нагреве бесконечно длинного толстостенного цилиндра. Особенности использования МКЭ для решения нестационарных задач теплопроводности исследовались на примере о мгновенном нагреве поверхности длинного сплошного цилиндра до заданного значения температуры. [c.175]

Приведены решения ряда задач горячего формоизменения по простейшим теориям ползучести. Исследованы осадка полосы в условиях плоской деформации, а также осадка сплошного и полого цилиндров, продольная прокатка листа, раздача тонкостенных цилиндрических и сферических оболочек, толстостенных цилиндров и сфер, прессование полосы в условиях плоской деформации и прессование круглого прутка, изгиб листа, деформирование длинной узкой прямоугольной мембраны, круглой мембраны и тонкостенных цилиндрических труб в жестких конических матрицах. В некоторых из перечисленных случаях рассмотрены оценки возможности локализации деформаций и поврежденности в заготовках. [c.7]

Когда определены усилия, действующие на элементы конструкции, производится выбор основных размеров их и расчёт напряжений с помощью формул, приведённых в главах II —V. В зависимости от конструкции деталь может подходить к определённому типу рассчитываемого элемента, а именно брусу прямому или кривому, если два её измерения малы по сравнению с третьим (длиной) диску, пластинке, тонкостенной трубе или оболочке, если одно её измерение (толщина) мало по сравнению с двумя другими плите, толстостенной трубе или оболочке, шару или цилиндру (при контакте по малым площадкам), если все три ее измерения одного порядка. [c.2]

Практически калиброванием гладких цилиндров можно обрабатывать отверстия по 3-му классу точности в отдельных случаях — по 2—1-му классам точности, за исключением небольших участков около торцов. Из-за неодинаковых условий пластического деформирования цилиндров отверстия на участках, расположенных в 2—4 мм 01 торцов, имеют размер, отличающийся на 0,02—0,1 мм от размера на остальной длине цилиндра, при этом у толстостенных деталей наблюдается увеличение, а у тонкостенных уменьшение размера в сравнении с таковым на остальной длине. Поэтому целесообразно калибровать длинные заготовки и разрезать их на отдельные детали после калибрования. Для деталей массового производства калибрование следует вести на волочильных станах. [c.532]

Изготовление каналов, расположенных вдоль стеклянного цилиндра. Вытягивают несколько не слишком толстостенных капиллярных трубок, которые нарезают кусками длиной по 50 мм. Эти куски укладывают внутрь стеклянной трубки большого диаметра, на которой затем оттягивают державы. Таким образом, отрезки капиллярных трубок оказываются как бы заключенными в стеклянный чехол. [c.126]

Рис. 12. Схема расположения трещин в толстостенном сосуде /—дефект в виде свища, 2 —металл, в котором расположена трещина, I — длина трещины по окружности на внутренней поверхности цилиндра

Накидная гайка и штуцер являются толстостенными цилиндрами с переменной по длине площадью поперечного сечения. Радиальная податливость их резьбового соединения оказывается небольшой в сравнении с податливостью трубы и кольца, поэтому может не учитываться в иредваритель ном расчете. [c.84]

Теплообменник 2 криостата был изготовлен из медной трубки, свитой в четыре концентрических слоя и припаянной к толстостенному полому медному ци- линдру 3. Внутри цилиндра помещался термостатируе-мый медный сердечник 4, на который было намотано четыре манганиновых нагревателя 7 основной (для точного регулирования температуры) и три компенсационных (для устранения возможного градиента температуры по длине сердечника). Контроль температурного поля осуществлялся медно-константановыми термопарами II. [c.7]

Разновидности протяж-к и. Протяжкой с оправкой получают полые заготовки типа цилиндров, толстостенных тр.уб, втулок и т. д. Поковки могут быть гладкими (рис. 4) или с уступами. Длина заготовки Lgar увеличивается до длины поковки и площадь поперечного сечения заготовки уменьшается в данном случае практически только за счет уменьшения наружного диэметра полой заготовки Озаг- Внутренний диаметр заготовки заг остается практически постоянным (d ai = < пок)- Для облегчения съема поковки с оправки последнюю выполняют конической (конусность 1 100—1 150). Для повышения стойкости внутри оправки сверлят отверстие, по которому подают охлаждающую жидкость. Оправку перед протяжкой вводят в нагретую заготовку, диаметр отверстия в которой должен быть больше диаметра оправки. Ковку начинают с конца заготовки, обращенного к меньшему диаметру оправки. При этом в процессе ковки заготовка перемещается в сторону бурта оправки до упора в него. Вначале куют концевой пояс с одной стороны заготовки, а потом со стороны заготовки, обращенной к бурту оправки. Концевые пояса куют в первую очередь потому, что металл по краям заготовки остывает быстрее. Затем поковку куют в направлении от ее края, противоположного бурту оправки, к бурту оправки. В этом случае металл течет вдоль оси заготовки в одном направлении — от бур- та оправки к ее концу. Так как диаметр конца оправки немного меньше [c.442]

Задача о напряжениях и деформациях в толстостен ном цилиндре при постоянных по длине внутреннем и наружном давлениях, известная под названием задачи Ляме, рассматривается в курсе Сопротивление материалов . В данной главе эта задача рассмотрена более подробно, причем основное внимание уделено вопросам, связанным с техническими приложениями задачи Ляме. Рассмотрен также случай неравномерного осесимметричного нагрева толстостенного цилиндра. [c.60]

Если заряд В. В. помещен в толстостенный цилиндр, то динамика взрыва принципиально отлична от вышеописанных (рис. 9). После инициирования вдоль заряда В. В. распространяется детонационная волна со скоростью Ь вправо, образующиеся продукты взрыва выталкиваются через левый торец цилиндра, зарождается волна разгрузки, которая распространяется вдоль цилиндра с меньшей скоростью, чем детонационная волна. В результате расстояние между фронтами волн с течением времени увеличивается. Детонационная волна, достигнув правого торца цилиндра, порождает волну разгрузки, которая распространяется в обратном направлении (влево) навстречу детонационной волне, идущей вправо по цилиндру. В точках А, В, В давления изменяются неодинаково, кривые давления р 1 в каждой из указанных точек изображены на рис. 9. В точке С давление действует больщее время, чем в любой другой точке цилиндра, продолжительность действия давления в этой точке определяется значениями скоростей волн детонации и разгрузки, а также длиной цилиндра, в котором помещен заряд В. В. Все вышеизложенное позволяет судить о влиянии формы заряда, его размещении на теле и ви- [c.16]

Метод полимеризации, позволяет определять напряжения в толстостенных металлополимерных элементах (см. рис. 2.8) от действия внутреннего давления [85]. Исследуем напряжения в цилиндре с прямыми торцами, с,кр еялеино.м по наружной поверхно сти с жесткой металлической оболочкой и нагруженном давлением по внутренней и торцевым поверх,ностям. Модель, имеющая размеры длина =150 мм, наружный диаметр 26 = 75 мм, внутренний диаметр 2а=25 мм, так что /6 = 4 6/а=3, отлита из эпоксидного материала холодного отверждения указз нного состава. Толщина стенки цилиндра 25 мм, что значительно ниже размера сечения цилиндра в описанном эксперименте по изучению процесса тепловыделения. Модель отливали в форму (рис. 3.9)., Она состоит из трех основных частей. Наружной стенкой формы служит тонкая оболочка 3 толщиной й = 0,8 мм из. дюралюминия, с которой ци- [c.90]

Скорость циркуляции воды измеряется с помощью острой диафрагмы 13 и дифманометра 14, которыми оборудован контур. Общая высота контура 4 м, длина — 12 м, диаметр труб — 130 мм. Подъемная часть контура имеет зигзагообразную форму, необходимую для размещения нужного количества электрообмоток. Каждый из испытуемых образцов вставляется в бобышку, выточенную из болванки в виде толстостенного цилиндра длиной ПО мм и диаметром ПО X 8 лш. Электрообмотка изолирована от металла слоем слюды. Зазор между образцом и бобышкой для улучшения теплопередачи заливается оловом, а снизу уплотняется асбестом. Методом бобышки, разработанным ЭНИНом, удается повысить тепловую нагрузку образца примерно в восемь раз, доведя ее до 300-10 ккал1м час. [c.69]

Устанавливают приспособление для вытяжки ишилек и проводят затяжку главного разъема. Усилие затяжки шпилек контролируется по их удлинению. С этой целью по оси шпилек выполнен канал на всю ее длину. В канал ввернут стержень. По изменению расстояния А между торцом шпильки и торцом стержня определяют усилие затяжки. Монтажная вытяжка шпилек находится в пределах 0,4" мм (рис. 2.8). Данный размер измеряется индикатором. Приспособление для вытяжки шпилек главного разъема поставляется в комплекте с насосом. Основными частями приспособления являются блок-камеры, представляющие из себя толстостенные кольца, в каждом из которых по количеству шпилек главного разъема насоса выполнены цилиндры. В цилиндры установлены поршни, передающие усилие через тяги шпилькам насоса. Гидравлические полости цилиндров уплотнены манжетами. Подача рабочей среды (дистиллированной воды) в гидравлические полости приспособления осуществляется через кольцевые коллекторы, выполненные в блок-камерах, от специального высоконапорного насоса, поставляемого в комплекте с приспособлением. Рабочее давление жидкости в приспособлении при затяжке ишилек главного разъема составляет 36 МПа, а тяговое усилие, развиваемое приспособлением, на одну шпильку 1,82 Н-м. Данный метод затяжки заключается в следующем гидроусилием, развиваемым цилиндрами приспособления, шпильки вытягиваются на требуемую длину, после чего гайки [c.35]

В пневмопороховой (пушке) установке ПК-90 (рис. 11.6.3) ствол 5 длиной 3500 мм и калибром 90 мм установлен на станине 6 с помощью двух опор. Камера 3 сжатого воздуха, представляющая собой толстостенный цилиндр. соединена со стволом переходным фланцем. Сжатый воздух из баллона поступает в камеру 3, в которой по достижении давления, необходимого для прорыва диафрагмы 4, последняя разрушается, в результате чего открывается доступ сжатого воздуха в канал ствола и по нему разгоняется ударник 7. Ударник имеет вид стакана (из легкого алюминие - [c.305]

Для передачи на кромку кольца радиального давления от посадки его в гнездо с натягом, в узлах объёмных элементов, лежащих на поверхности контакта, добавлялись радиально направленные стержневые конечные элементы малой длины и большой жесткости. В узле, на свободном конце стержневого элемента, фиксировалась степень свободы в направлении оси кольца, а в радиальном направлении задавалось смещение узла. В первом приближении жесткости всех стержневых элементов были заданы одинаковыми. Поскольку, в процессе деформирования, на некоторых участках наблюдалось нарущение контакта, то этот процесс моделировался за счет зануления жесткостей тех стержней, в которых появлялись растягивающие напряжения. Обычно процесс стабилизировался после 3-5 итераций. Время выполнения одной итерации на PentiumPro 200 с размером оперативной памяти 64 МБ составляло около 9 минут. Оценка точности вычисления с помощью программной системы OMPASS производилась на примере расчета толстостенного цилиндра, подверженного наружному давлению (задача Ляме) и составила 4,3%. В результате выполненных расчетов было установлено, что контактные напряжения существенно неравномерны на площади контакта как по окружности кольца, так и в осевом направлении. [c.163]

Прессование длинных изделий сложного профиля осуществляется на мощных гидравлических прессах. Нагретый слиток 3 (рис. IV.16, а) цилиндрической формы помещается в полость толстостенного стального цилиндра 4, называемого контейнером пресса с другой стороны контейнера закрепляется матрица 2 из жароупорной стали (ЗХВ8 или 5ХВС), имеющая отверстие, соответствующее по форме сечению прессуемого изделия. [c.183]

Релаксация напряжений в полом цилиндре. Рассмотрим длинный толстостенный металлический цилиндр, который получил небольшую упругую радиальную деформацию, вызванную натягом при насадке его на жесткий вал. Если это соединение подвергнуть воздействию умеренно повышенной температуры, то возникающие деформации ползучести вызовут постепенное снижение давления натяга и напряжен11Й сТг в стенке цилиндра. При этом небольшое радиальное увеличение ра внутреннего радиуса г=а остается постоянным. Однако соответствующая упругая деформация будет постепенно преобразовываться в остаточную. Решение этой релаксационной задачи получил Дэвис ) для случая цилиндра, находящегося в условиях плоской деформации, когда осевая деформация отсутствует (ег=0). Предполагалось также, что материал полностью несжимаемый по отношению как к упругим, так и пластическим деформациям и что течение имеет вполне общий характер и характеризуется коэффициентом вязкости 1, изменяющимся [c.693]

Рассмотрим в качестве примера исследование напряжений в толстостенном цилиндре с прямыми торцами, скрепленном по наружной поверхности с жесткой металлической оболочкой, при действии внутреннего давления. Модель имела следующие размеры длина Ь = 150 мм, наружный диаметр 2Ь = 75 мм, внутренний диаметр 2а = 25 мм, ЫЬ = 4, Ь/а = 3 (рис. 7). Ее отливали из эпоксидного материала холодного отверждения указанного выше состава. Толщина стенки модели составляла 25 мм, что значительно ниже размера сечения цилиндра в описанном выше эксперименте. Разборная форма состояла из трех частей, изготовленных из дюралюминия. Наружной стенкой служила тонкая оболочка толщиной к = 0,8 мм, с которой цилиндр из смолы скреплялся в процессе полимеризации. Снизу форма была ограничена днищем, а изнутри полым стержнем. Оболочка изнутри тщательно зачищалась шкуркой и обезжиривалась ацетоном для улучшения адгезии. Днище и полый стержень смазывались внутри формы антнадгезионной силиконовой смазкой. Сразу после заливки форму помещали в ванну с холодной водой и через 4 ч вынимали и продолжали полимеризацию на воздухе. Через 294 [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...