Расчет охлаждения)

Тепловой расчет, охлаждение и смазка передачи [c.184]

Коэффициенты для расчета охлаждения (нагревания) длинного цилиндра радиусом го [24] [c.47]

При расчете охлаждения индуктора следует проверить, является ли характер движения воды вихревым (турбулентным), обеспечивающим хороший отвод тепла с поверхности трубки. Турбулентное движение соответствует условию, что критерий Рейнольдса превышает 2300 [c.207]

Расчет охлаждения индуктора [c.181]

Тогда в примерах, приведенных в 11-8 и 12-6, необходимо при вычислении / вместо Га подставить Гаг = ,72 Га- В результате снизится напряжение на условном одновитковом индукторе и увеличится число витков го. Расчет охлаждения индуктора остается [c.202]

Далее проводится расчет охлаждения индуктора, как было указано в 11-8 и 12-6. Расчет проводится для горячего режима, которому соответствуют наибольшие потери в проводе индуктора (см. табл. 13-1). [c.211]

Расчет охлаждения проточной части турбины с eg = 20, ti= 1000/1000/1000° С [c.159]

Коэффициенты для расчета охлаждения [c.131]

Коэффициенты для расчета охлаждения или нагревания длинного цилиндра радиусом R [14] [c.134]

Коэффициенты для расчета охлаждения или нагревания пластины толщиной 2S [15] [c.199]

В качестве примера приводим расчет охлаждения плоскости максимальных температур колеса со следующей характеристикой модуль — 5 мм, число зубьев — 30, диаметр посадочного отверстия — 80 мм ширина — 50 мм, материал — сталь 45. Начальная температура колеса 830°С. Закалка проводится в воде с температурой 20° С. [c.132]

Падение температуры газов в с к р у б -бере Вентури при рекомендованных скоростях газов и степенях орошения водой составляет по имеющимся опытным данным 27—41° С. Методика расчета охлаждения газов в этом аппарате еще не разработана. [c.36]

Анализ данных практики показывает, что в подавляющем большинстве случаев литья в окрашенный изнутри кокиль за время затвердевания отливки форма не успевает прогреваться насквозь. Задача сводится опять к анализу прогрева полубесконечного тела средой с переменной температурой, но через ограниченный слой краски. Пользуясь системой последовательных упрощений, изложенной при расчете охлаждения отливок в песчаной форме, поставленную задачу можно решить без особого труда. [c.157]

РАСЧЕТ ОХЛАЖДЕНИЯ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ В ЗОЛОУЛОВИТЕЛЕ С ТРУБАМИ ВЕНТУРИ [c.75]

Приближенный инженерный метод расчета охлаждения газов в таких золоуловителях может быть выполнен на основе известных уравнений теплообмена и теплового баланса, которые, пренебрегая теплоотдачей в окружающую среду, можно записать в виде [c.76]

Метод расчета охлаждения ребер различной формы основан на тех же принципах, что и расчет охлаждения стержня постоянного сечения. [c.51]

Ниже приводится методика упрощенного расчета охлаждения прямых ребер трапециевидного (треугольного) сечения и поперечных ребер [Л. 3-4, 3-7]. [c.51]

В [Л. 3-9] даны некоторые формулы для расчета охлаждения тел при наличии внутренних источников и переменном коэффициенте теплопроводности. [c.55]

Приведенные ниже значения справедливы при работе передачи в зоне расчетной нагрузки. При уменьшении полезной нагрузки к. п. д. снижается и становится равным пулю при холостом ходе. Это связано с возрастанием относительного значения так называемых постоянных потерь, не зависящих от полезной нагрузки. К ним относятся гидравлические потери, потери в уплотнениях подшипниковых узлов и т. п. Работа, потерянная в редукторе, превращается в теплоту, и при неблагоприятных условиях охлаждения и смазки может вызвать перегрев редуктора. Вопросы теплового расчета, охлаждения и смазки являются общими для зубчатых и червячных передач. Поэтому они лзлагаются совместно в 9.9. [c.139]

При продольном подводе охладителя для расчета охлаждения внутренней поверхности пористой стенки иногда применяли следующую пару граничных условий при Z = О Arfr/dZ =а. Т - to), f = q. В этом случае [c.49]

Приведем определение потерь тепла для газотурбинной установки с трехкратным охлаждением воздуха при сжатии, с адиабатическим расширением, с параметрами газа ец = 16, = = 1200° С и для установок с промежуточным подводом тепла при расширении, е,, = 20, = 1000/1000/1000° и для sq = 40, = = 1200/1200/1200°. При расчете охлаждения будем исходить из предположения о наличии в будуш,ем такого лопаточного материала, который способен выдерживать напряжения в лопатках при температуре = 850° С в течение Г = 20 ОООч-ЗО ООО час. [c.144]

Кухарский M. П. и др. Экспериментальное исследование охлаждб1гия электродвигателей с помощью центробежпы.х тепловы - труб.— В кн. Совершенствование методики и расчетов охлаждения асинхронных двигателей Тез. докл. Всесоюзн. сем. Владимир, 1976, с. 14.3—144. [c.150]

Приведенные выше исследования охлаждающей способности факела разбрызгивания башенных пленочных градирен позволили сделать заключение об их достаточно высокой эффективности при напорах воды от 0,02 МПа и выше. При проектировании брызгальных градирен отмеченные характеристики факела разбрызгивания пленочных градирен были использованы для обоснования схемы плановой компоновки разбрызгивающих устройств. Расчет охлаждения капель в полете, выполненный согласно (2.1) — (2.3), позволил установить протяженность активной области теплосъема, что было учтено в брызгальных градирнях многоярусной компоновкой водораспределительной системы. [c.78]

В золоуловителях с трубами Вентури имеет место теплоотдача от газов как в пленке воды, образующейся на поверхности трубы и каплеуловителя, так и к капелькам распыленной жидкости. Теплоотдача от газов к капелькам, имеющая место в трубе Вентурн, протекает более интенсивно, чем к пленке жидкости в каплеуло-вителе, не только вследствие большой удельной поверхности капель, но также и вследствие более высокого температурного напора в трубе Вентури. Она существенно зависит от удельного расхода воды, среднего диаметра образующихся при ее дроблении капель, скорости газов в трубе Вентури и ее габаритов. Величина е, входящая в формулу (2-34), не будет постоянной, и потому непосредственное применение этой формулы для расчета охлаждения газов в установках с трубами Веетури затруднительно. [c.75]

По мере удаления от основания ребра к его торцу уменьшается тепловой поток, что при постоянном поперечном сечении приводит к уменьшению температурного градиента вдоль ребра. Теоретически наиболее выгодным (при о = onst) является ребро, ограниченное двумя параболами. Практически такая фор1ма ребра трудно осуществима и ребра выполняют с трапециевидным сечением. Аналитическое решение для расчета охлаждения прямых ребер с трапециевидным или треугольным сечением получено в [Л. 3-4]. Однако это решение неудобно для практических расчетов. [c.51]

Требуется рассчитать температуру стенки трубы в окрестности передней критической точки при различных значениях массовой скорости вдува (массовый расход охлаждающего воздуха на единицу площади поверхности цилиндра). Сначала решите задачу, не учитывая теплообмен излучением. Затем решите ту же задачу, считая поверхность цилиндра абсолютно черной, а излучение — падающим от удаленных поверхностей, например от стенок канала больших размеров с температурой 540 °С. Тот же вторичный поток воздуха МОЖ1НО использовать и для охлаж(Двния стенки трубы изнутри при вынужденном движении без 1вдува в главный поток (в этом случае стенка трубы считается непроницаемой). (Вычислите зависимость температуры стенки от массового расхода воздуха через трубу, отнесенного к ее яару1Жяой поверхности. Температуру охлаждающего Воздуха на входе, так же как и в первой части задачи, принимайте равной 40 °С, а температуру воздуха на выходе — равной температуре стенки трубы. Сравните полученную зависимость с результатами расчета охлаждения стенки путем вдува. [c.277]

Следует указать, что расчету тепломассообмена при сушке зерна в плотном слое уделяется еще мало внимания и проводимые исследования имеют в основном экспериментальный характер. Из аналитических исследований надо отметить работу, проведенную ЭНИН АН БССР (Г. Д. Рабинович) по расчету охлаждения зерна в шахтной установке. Этой работе посвящен был специальный доклад на данном совещании. В зарубежной литературе (Мак Эвен, Калажан и др.) развивается направление в области исследования и расчета процесса сушки зерна в тонком (единичном) слое с последующим переходом к толстому плотному слою. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...