Деформация максимальная остаточная

При большой деформации максимальный остаточный сдвиг определяют по формуле [c.163]

В первую очередь остановимся на моделировании общих напряжений, которые действуют по объему всего коллектора, но высокий их уровень, как будет показано ниже, в основном локализован у жесткого клина коллектора. Поэтому при взаимодействии остаточных и эксплуатационных напряжений ползучесть будет реализовываться в незначительной по сравнению с объемом коллектора области. Иными словами, только в небольшой области будут изменяться начальные деформации, равные остаточным пластическим деформациям, обусловливающим возникновение общих напряжений. Очевидно, что уровень общих напряжений в каждой точке коллектора определяется всем полем начальных деформаций, действующих в зоне перфорации. Поэтому достаточно ясно, что локальная ползучесть материала в районе жесткого клина коллектора практически не приведет к снижению общих напряжений. Таким образом, их можно схематизировать идентично эксплуатационной нагрузке. Величина общих напряжений для расчета кинетики НДС и долговечности коллектора принимается равной максимальному уровню общих напряжений Ота , действующих в коллекторе (обычно локализованных у жесткого клина). [c.339]

Путем измерения установлено, что плоский стальной образец длиной 20 см после испытания на растяжение имеет остаточную продольную деформацию 0,4 мм. Принимая для пластических деформаций коэффициент Пуассона равным 0,5, вычислить максимальный остаточный угол сдвига в материале образца. [c.59]

Для оценки возможности эксплуатации остальных труб паропровода необходимо провести механические испытания кратковременных свойств и длительной прочности на образцах из трубы, имеющей максимальную остаточную деформацию. [c.118]

Даже в условиях максимальных остаточных пластических деформаций за пределом текучести экспериментально определяемая величина дилатации образца имеет порядок AWV = Ь 10 [6], что соответствует Аф ах —0,5 мВ. [c.13]

В ЭТОМ уравнении через 8 , п обозначена максимальная остаточная деформация звена, равная [c.58]

При оценке работоспособности металла не следует упускать из виду, что исследование свойств металла контрольного участка не всегда бывает достаточно представительным, так как не всегда в контрольный участок попадает труба с наименее благоприятными свойствами. Для оценки свойств металла паропровода после 100 тыс. ч эксплуатации необходимо, кроме исследования свойств металла контрольного участка, проводить аналогичные исследования металла трубы с максимальной остаточной деформацией, измеренной по бобышкам. [c.255]

Исследуют структуру и механические свойства металла контрольных вырезок. На паропроводах, оснащенных контрольными участками, вырезают по одному патрубку из контрольного участка и одному патрубку из трубы с максимальной остаточной деформацией. При отсутствии контрольных участков вырезают по одному патрубку из каждых 50 м паропровода. Вырезки производят из труб, накопивших наибольшую остаточную -деформацию. Механические свойства металла должны удовлетворять требованиям технических условий на поставку. Объем контроля металла такой же, как и при исследовании вырезок из контрольных участков паропроводов. [c.107]

С целью оценки возможности эксплуатации других труб паропровода следует провести механические исследова]1ия кратковременных свойств и длительной прочности на металле труб с максимальной остаточной деформацией. [c.144]

С увеличением внешней нагрузки напряжения в заготовке растут, что ведет к смещению атомов от положений устойчивого равновесия на расстояния, значительно превышающие межатомные. После снятия нагрузки атомы занимают новые места устойчивого равновесия, поэтому форма тела не восстанавливается. Такое необратимое изменение формы тела называется пластической деформацией. Способность металла подвергаться пластической деформации называется пластичностью. Количественно пластичность характеризуется значением максимальной остаточной деформации, которую можно сообщить металлу до его разрушения. Пластичность не является постоянной характеристикой металла, так как в значительной степени зависит от условий деформирования. [c.281]

Для малопластичных металлов, у которых упругая деформация относительно велика, для определения максимального остаточного сдвига [c.49]

В каждый капитальный ремонт из зон, где происходят повреждения, обнаружена ускоренная ползучесть или внутренняя коррозия Одна вырезка из трубы с максимальной остаточной деформацией на каждую марку стали при достижении остаточной деформации, превышающей половину допустимого значения Каждые 100 тыс. ч одно из сварных соединений на каждую марку стали из числа забракованных при ультразвуковом контроле Через 100 тыс. ч от начала эксплуатации, далее каждые 50 тыс. ч одно сварное соединение из зоны с максимальной температурой и напряжением [c.234]

Аллигаторное, или усталостное, растрескивание. Этот тип разрушения асфальтобетонных покрытий представляет собой серию взаимосвязанных трещин, появляющихся в результате остаточных прогибов асфальтобетонной поверхности под воздействием повторяющейся самолетной нагрузки. Растрескивание начинается на нижней поверхности асфальтобетонного покрытия (или укрепленного искусственного основания), где растягивающие напряжения и деформации максимальны при полной нагрузке. При многократном воздействии самолетных нагрузок трещины соединяются, образуя многосторонние фрагменты с острыми углами, узор которых напоминает крокодиловую кожу. При этом самая длинная сторона фрагмента не превышает 0,6 м. [c.452]

Повышению производительности, уменьшению дефектов в сварном шве, снижению уровня сварочных деформаций и остаточных напряжений, а значит и улучшению геометрической формы шаровой оболочки способствует применение при автоматической сварке под флюсом дополнительного порошкообразного присадочного металла (ППМ). Однако и при этом способе сварки могут появляться присущие ему дефекты в виде несплавлений по кромке. Они связаны с тем, что применение ППМ позволяет максимально использовать тепло перегрева сварочной ванны для целей плавления присадочного металла. Вследствие этого уменьшается количество расплавляемого основного металла и увеличивается вероятность появления несплавлений при отклонениях от технологии сварки. Понятно, что высокое качество сварных соединений может быть обеспечено только при надлежащем контроле за соблюдением режимов сварки. [c.207]

При воздействии статических нагрузок остаточные напряжения, суммируясь с напряжениями от внешних сил, могут превысить предел упругости и вызвать пластическую деформацию, которая может уменьшить исходные остаточные напряжения. Подтверждением этого могут служить результаты работы Г. Бюле-ра. Остаточные напряжения, созданные в результате охлаждения в воде после нагрева при температуре 680° С, изучали после статической деформации сжатия или растяжения до различной величины остаточной деформации (рис. 8.14). Заметное снижение остаточных напряжений появляется при нагружении до предела упругости с допуском на остаточную деформацию 0,005% (сго.ооз). При деформации, соответствующей пределу текучести (оо.г), максимальные остаточные напряжения уменьшаются примерно на 60%. Практически полностью остаточные напряжения снимаются при остаточной деформации 0,5—1 %. [c.290]

Дополнение. Релаксация при сложном напряженном состоянии может нарушить условия работы деталей машин. Высокие давления, удерживающие на валах плотно посаженные путем прессовой или термической посадки металлические диски, колеса, трубы или ступицы, могут понизиться вследствие действия повышенных температур. Эти явления навели Дэвиса ) на мысль обобщить теорию осесимметричных состояний плоской деформации вязко-упругого вещества путем постулирования (взамен линейной зависимости между остаточными скоростями деформации и напряжениями) степенного закона ползучести, отражающего поведение многих ковких металлов. При этом максимальные касательные напряжения Хт = Ч2 о1—ат) = 12 выражаются через максимальные остаточные скорости сдвига следующим образом [c.260]

Из прямых труб и труб, имеющих гибы, паропроводов эксплуатируемых при 450° С и выше, через каждые 100 тыс. ч наработки или по достижении остаточной деформации, превышающей половину допускаемой, производят вырезку для оценки состояния металла. Вырезку делают из трубы с максимальной остаточной деформацией для стали каждой марки. [c.182]

С целью оценки возможности дальнейшей эксплуатации паропровода по достижении 100 тыс. ч в целом определяют механические свойства и длительную прочность на металле трубы с максимальной остаточной деформацией. [c.183]

При контактной схеме нагружения ПС главные напряжения СГ1, <Т2, 03 имеют максимальное значение в точке касания инструмента и детали (рис 5.4). По мере удаления от точки касания они уменьшаются. Касательные напряжения достигают максимума на глубине 2=0,5г, где г - радиус отпечатка, т.е. первая пластическая деформация и подслойное упрочнение наступает при 2=0,5г. Глубина проникновения максимальных касательных напряжений уменьшается пропорционально снижению радиуса отпечатка, который, в свою очередь, зависит от радиуса деформирующего тела. Поэтому при упрочнении ПС микрошариками диаметром 0,15...0,2 мм максимальные остаточные напряжения формируются почти на самой поверхности. [c.211]

Подогрев при сварке изменяет поля температуры и сварочных деформаций, а также в ряде случаев и свойства металла, воздействуя на термический цикл. При этом изменяются напряжения, создаваемые структурными превращениями. В отношении пластических деформаций подогрев, с одной стороны, уменьшает предел текучести, модуль упругости и перепад температур. Это способствует уменьшению максимальных остаточных напряжений. С другой стороны, он расширяет зону пластических деформаций, если тепло-вложение при сварке остается прежним. При подогреве до очень высоких температур, при которых мало, остаточные напряжения также весьма малы. [c.236]

Эпюра остаточных напряжений, приведенная на рис. 11.11, в, характерна для сварки пластин из низколегированной и аустеиит-ной сталей, титановых сплавов или в общем случае для сварки металлов и сплавов, не претерпевающих структурных превращений при температурах 7<873...973 К. Максимальные остаточные напряжения 0 tmax при сварке аустенитных сталей обычно превосходят предел текучести. Это, по-видимому, связано с большим коэффициентом линейного расширения, а как следствие, большой пластической деформацией, вызывающей упрочнение металла с образованием высоких значений продольных остаточных напряжений. В титановых сплавах максимальные остаточные напряжения, как правило, ниже предела текучести основного материала в исходном состоянии и составляют (0,7...1,0) Oj. При этом высокие значения остаточных напряжений соответствуют сварке на интенсивных режимах с большой эффективной мощностью и большой скоростью. [c.426]

При внимательном рассмотрении явления растрескивания в условиях деформационного старения становится ясно, что непосредственной причиной образования трещины не обязательно является напряжение, остаточное или внешнее (приложенное), наиболее важным фактором оказывается скорее степень деформации, возникающей под действием этих напряжений. Чтобы вычислить максимальную степень деформации, порождаемой остаточным сварочным напряжением, можно допустить, что это напряжение эквивалентно пределу текучести, а деталь жестко закреплена. Если предел текучести равен примерно 700 МПа, а модуль упругости — примерно 2,1 X10 МПа, то полная релаксация напряжения может быть достигнута при деформации в 0,33 %. По данным, опубликованным Ro ketdyne [ЗО], в образцах, имитирующих зону термического влияний, при нагреве со скоростью 14-17 °С/мин до 870 °С напряжение срелаксировало бы только до 350 МПа [c.284]

Максимальный остаточный сдвиг при кручении — максимальная угловая деформация в точке на поверхности образца для испытаний в момент разрушения Ymax рад [c.49]

Рис. 4.129. Опыты Дюве (1946). Изменение (в процентах) максимальной остаточной деформации 8i, измеренной после удара, в зависимости от скорости удара Vx (кружки — результаты экспериментов) в сравнении со значениями, полученными по наклонам касательной к квазиста-тической кривой напряжение — деформация.

Экспериментальные результаты Джонсона, Вуда и Кларка (Johnson, Wood and lark [1953, ll) для зависимостей напряжение— скорость и напряжение — максимальная остаточная деформация показаны на рис. 4.134, а и 4.134, б. [c.227]

Рис. 4.134. Опыты Джоисоиа, Вуда и Кларка (1953). о) Ударное напряжение как функция скорости по оси абсцисс отложены ударные напряжения в фунт/дюйм, по оси ординат — скорость удара в фут/с б) ударное напряжение как функция максимальной остаточной Деформации после удара. По оси абсцисс отложена максимальная остаточная деформация, по оси ординат — напряжение при ударе в фунт/дюйм.

I — перепад температур при охлажде-НИИ после склеивания Вх, В , а , 2 — соответственно жесткости и температурный коэффициент линейного расширения первого и второго соединяемых элементов. Максимальные касательные напряжения возникают на концах нахлестки. Величина Тщах и степень изменяемости т возрастают при увеличении параметра к. Максимальные остаточные напряжения тем выше, чем тоньше клеевая прослойка, выше ее модуль упругости и меньше различие в жесткостях соединяемых материалов. Необходимо учитывать также, что возникающие в соединяемых элементах напряжения могут вызвать изгибание (коробление) соединения и тем большее, чем больше различие жесткостей элементов. По сравнению с действительными расчетные остаточные напряжения, как правило, оказываются завышенными, что связано с неучетом высокоэластичных и пластических деформаций клеевых прослоек, которые особенно существенно проявляются на начальной стадии охлаждения клеевого соединения. Зависимости (8.6) можно использовать в основном для качественного анализа остаточных напряжений в клеевых соединениях. [c.495]

Окончательно обработанные пружинные пластины проверяются на трёхкратную остаточную деформацию при прогибе 2> мм п расстоянии между опорами 114 мм. При этом максимальная остаточная деформация должна быть не более 0,10 мм. При последующей проверке пластин той же партии на прогиб 3 мм остаточной деформации не должно быть. [c.144]

Максимальная остаточная деформация возникает у нагруженного конца стержня. Длина пластически деформированного участка стержня прямо пропорциональна времени Т приложения нагрузки (в данной задаче эта длина равна 1,3201Г). [c.566]

Собственно процесс полирования, когда удаляются слои металла небольшой толщины (до 0,03 мм) и используются мелкозернистые абразивные или алмазные инструменты (порошки, пасты), вызывает небольшие по сравнению со ныифованием начальные, остаточные напряжения и деформации образцов. Так, при полировании образцов из титановых сплавов войлочными кругами с наклеенным абразивным порошком 63С16 (карбид кремния зеленый зернистостью 16 мкм) максимальные остаточные напряжения составляли +250 МПа (растяжения) на сплаве ВТ5 и -200 МПа (сжатия) на сплаве ТС5. На глубине 10...20мкм они снижались до О и затем переходили в небольшие напряжения обратного знака. Остаточные деформации при этом составляли [c.196]

Пагружепие трещины нормального отрыва в условиях плоского напряженного состояния в поле остаточных напряжений (связанных с предыдущим циклом нагружения) может приводит к образованию двух очагов пластического течения (двухзонная локализация пластических деформаций) неносредственно у кончика трещины и в зоне максимального остаточного растяжения, которое в случае циклического нагружения достигает одной трети предела текучести. Моделируя по схеме Леонова-Папасюка-Дагдейла пластические зоны отрезками, для определения трех безразмерных параметров, характеризующих положения пластических зон, получена ( ) система нелинейных уравнений, которая анализируется с помощью оригинального численного алгоритма ( ), разработанного специально для этой цели. Получена ( ) точная формула для вычисления раскрытия трещины нри двухзонно локализованных пластических деформациях. Асимптотический анализ величины раскрытия трещины для случая, когда линейный размер удаленной пластической зоны мал по сравнению с длиной трещины, приводит к заключению, что влияние удаленной пластической зоны па трещину проявляется в форме ее дополнительного закрытия. [c.251]

Рис. 4.75. Зависимость условного предела текучести 2 ОДУЛЯ упругости Е, максимального остаточного удлинения б и коэффициента пластической поперечной деформации р. от пористости ПСМ (12Х18Н10Т)

Материалы. Моментные пружины являются ответственными деталями механизмов, поэтому к их материалам предъявляется ряд особых требований а) постоянство упругих свойств во времени и в заданном градиенте температур б) минимальная величина остаточных деформаций в) строгая пропорциональность между создаваемым противодействующим моментом и углом закручивания г) антимагнитность, антикоррозионность и электропроводность (для специальных приборов). Для выполнения требований по пунктам а), б), в) принимают большие запасы прочности, т. е. отношение предела прочности материала к максимальным напряжениям [c.475]

При проверке прочности но максимальной нагрузке допускаемые напряжения выбирают в зависимости от предельного напряжения, не вызываюн1его разрушения и остаточных деформаций при единичном нагружении. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...