Измерение пластических деформаций

Расширение диапазона измерений электронного измерителя для измерения пластических деформаций достигается с [c.492]

Расширение диапазона измерений электронного измерителя (для измерения пластических деформаций) достигается подключением сопротивлений,— см. [42]. [c.547]

Для более полной оценки пластической деформации предполагается подсчет суммы произведений отдельных площадок скольжений на длину пути их относительного перемещения (К у з ю ш и н В. В. Измерение пластической деформации при резании металлов. Сб. Челябинского политехнического института. № 2. М., Машгиз, 1954). [c.57]

Для прогноза характеристик жаропрочности н получения расчетным путем первичных и изохронных кривых по результатам испытаний ограниченного объема проанализирован один из возможных вариантов уравнения состояния. Составлены алгоритмы и программы статистической обработки результатов испытаний с измерением пластической деформации на всех этапах процесса ползучести с целью определения параметров уравнения и расчета кривых ползучести и релаксации напряжений. Проведен анализ устойчивости оценок параметров уравнения состояния — характеристик материала. Показано, что достаточно устойчивое решение [c.43]

Применение проволочных датчиков для измерения пластических деформаций должно в дальнейшем получ(Ить более широкую разработку и распространение. [c.183]

Хорошо известно, что появление линий Людерса или отчетливо видимых слоев течения в малоуглеродистой стали вызывается неустойчивостью состояния однородного малого пластического деформирования материала, причем переход к более предпочтительному состоянию вызывается небольшой концентрацией напряжений. На результаты, воспроизведенные на рис. 15.28 и рис. 15.32—15.34, несомненно оказали влияние эти обстоятельства и особенно высокая концентрация напряжении вблизи особенностей напряженного состояния — вблизи острых краев образца или штампа. При рассмотрении этих фактов более верным было бы предположение, чго прежде чем станут видны первые отчетливо различимые слои течения, в считающейся жесткой части уже имеются малые (лежащие за пределами измерений) пластические деформации. Можно поставить вопрос, не следует ли лучше исследовать постепенный рост и распространение зоны течения с возрастанием напряжений в упругом теле, чем постулировать заранее внезапное наступление полной пластичности в целых участках полей линий скольжения и течения, прекращающееся на границах жесткой части. Однако ввиду трудности получения точных решений для задач с распределенным давлением такой первоначальный инженерный подход представляется неизбежным и может быть, несомненно, полезным, коль скоро результаты вычислений подтверждаются надежными экспериментами. [c.574]

По литературным данным известно, что при испытании на растяжение в условиях ползучести образцов с кольцевыми надрезами неравномерность пластической деформации также имеет место [7]. Однако использование методов измерения пластической деформации на поверхности образца в условиях высоких температур сильно осложняется рядом методических трудностей. [c.119]

Механизм задержанного разрушения сплавов титана был изучен автором и В. Н. Мещеряковым по методике ИМЕТ-4 (см. 6 гл. III). Плоские образцы (см. рис. 32, б) толщиной 2—3 мм из основного металла или со сварными точками подвергали воздействию постоянной растягивающей нагрузки при комнатной температуре с измерением пластической деформации в процессе выдержки до разрушения. Для исследований процесса задержанного разрушения металла в околошовной зоне образцы проплавляли при помощи аргонодуговой горелки с вольфрамовым электродом с каждой стороны надреза так, чтобы околошовная зона располагалась в месте надреза. После этого образцы сразу устанавливали в стойки машины и нагружали до заданного напряжения. В процессе выдержки под нагрузкой пластическую деформацию оценивали по относительному сужению образца в шейке надреза, которое измеряли через определенные промежутки времени. Надрез был необходим не только для фиксации места разрушения, но п для создания двухосного напряженного состояния. [c.235]

Полагали, что такое высокое упрочнение при пластической деформации связано с образованием мартенсита деформации. Однако тщательные измерения показали, что при самых больших деформациях, в том числе при [c.506]

По измеренным значениям компонентов собственных деформаций можно вычислить собственные напряжения с привлечением расчетного аппарата теории пластичности, так как в общем случае ири сварке происходят не только упругие, но и пластические деформации. Математическая связь между деформациями и напряжениями устанавливается на основе современных теорий пластичности. Для случаев сварки полнее подтверждается теория неизотермического пластического течения, которая позволяет проследить развитие напряжений на всех стадиях нагрева и остывания. Теория течения рассматривает связь между бес-е, А [c.421]

Путем измерения установлено, что плоский стальной образец длиной 20 см после испытания на растяжение имеет остаточную продольную деформацию 0,4 мм. Принимая для пластических деформаций коэффициент Пуассона равным 0,5, вычислить максимальный остаточный угол сдвига в материале образца. [c.59]

Хрупким разрушением называется разделение тела на части без какой-либо поддающейся измерению предварительной пластической деформации. [c.299]

Таким образом, как видно из данных рис. 2.25 и расчета по микроструктур-ным измерениям, вклад двойникования в пластичность материала сравнительно мал и, следовательно, основная роль механического двойникования в низкотемпературной пластической деформации поликристаллов заключается в инициировании скольжения за счет концентрации напряжений при высоком сопротивлении движению дислокаций. [c.70]

Сущность предлагаемого испытания на микропластичность заключается в прецизионном измерении приращения малых пластических деформаций поверхностного волокна напыленного образца, подвергаемого изгибу при периодическом снятии возрастающей нагрузки (рис. 3.9). [c.39]

Выполнение датчиков для измерения пластических деформаций при комнатной температуре. Наклеиваемый датчик отличается от обычного выполнением применяются отожженный констаитап. папиросная бумага, неприклеенные выподы. Датчик с упругим элементом допускает неограниченно повторные измерения см. [24], [47]. Упругий элемент П-обра жой формы / с проволочным тензодатчиком 2 (фиг. 6, б) выполняется из стали [c.494]

Датчики для измерения пластических деформаций при комнатной температуре. Наклеиваемый датчик отличается от обычного выполнением применяются отожженный константан, папиросная бумага, неприклеенные выводы. Датчик с упругим элементом [58] допускает неограниченно повторные измерения. Упругий элемент П-образной формы 1 с проволочным тензодатчиком 2 (фиг. 4, б) выполняется из стали с высоким пределом упругости (или фосфористой бронзы), кольцевой — из пластмассы. Необходимая толщина упругого [c.553]

В процессе испытаний измеряются с помощью динамометра и механоэлектри-ческого тензометра для измерения пластических деформаций (деформометра) характеристики нагружения и деформирования образца. Деформометр для измерения продольных деформаций с базой 20 мм устанавливали непосредственно на рабочей части образца. Для регистрации диаграмм циклического деформирования использовали двухкоординатный прибор фирмы Брайане (Англия) с точностью регистрации 0,5% при частотах нагружения до 5 Гц. [c.100]

Образец доведен до возникновения пластических деформаций сжатием его продольной вертикальной нагрузкой. Попытка иопользования датчиков сопротивления для измерения. пластических деформаций была предпр,инята также Д. И. [c.182]

Применяя весьма чувствительные приборы для измерения пластических деформаций в металлах и горных породах или в растянутой резине, мы получаем возможность наблюдать весьма малые изменения в объеме. Однако в практических приложениях этими малыми изменениями объема можно обычно пренебрегать. За некоторыхми исключениями, о которых будет сказано ниже, в подобных приложениях допустимо вообще принимать материал несжимаемым. [c.137]

Кинетика и механизмы замедленного разрушения сплавов титана были изучены авторами [5, 56] по методике ИМЕТ-4 [1]. Плоские образцы длиной 100 мм, шириной 20 мм и толщиной 2—3 мм с двусторонним надрезом на глубину 8,5 мм и радиусом в вершинах 1 мм из основного металла или со сварными точками подвергали воздействию постоянной растягивающей нагрузки при комнатной температуре с измерением пластической деформации в процессе выдержки до разрушения. Для исследований процесса замедленного разрушения металла в околошовной зоне образцы проплавляли (при помощи аргонодуговой горелки с вольфрамовым электродом) с каждой стороны надреза так, чтобы околошовная зона располагалась в месте надреза. После этого образцы сразу устанавливали в сгойки машины и нагружали [c.38]

Из формулы (11.10) следует, что для определения упругих и пластических деформаций, т. е. собственных деформаций, необходимо знать не только наблюдаемые деформации е , но и свободные температурные деформации св. Поэтому в процессе сварки наряду с регистрацией наблюдаемой деформации на базе измерения предусматривается определение термического цикла на этой же базе (см. рис. 11.7, а). Далее воспроизведением термического цикла на образце из исследуемого металла снимают дилатограмму (см. п. 11.2), по которой определяют свободную температурную деформацию 8св Вычитая значения Ссв из значений е для соответствующих температур, получаем значения собственных деформаций. [c.420]

Стандартный метод [4] экспериментального определения параметров То и р основан (рис. 6.1) на 1) вдавливании образца сферической формы, изготовленного из более твердого материала, в направлении нормали к поверхности плоского контробразца, изготовленного из менее твердого материала, с силой, вызывающей пластическую деформацию последнего 2) приведении образца во вращение относительно оси, направленной по нормали к поверхности контробразца 3) измерении моментов, развиваемых силами трения в контакте образца и контробразца, разгружении образцов и измерении размеров отпечатков на контробразце и 4) повторении испытаний при нагрузке на два порядка меньше. При этом считается, что фактическая поверхность контакта равна сферической контурной поверхности зоны вдавливания. [c.126]

Поверхностное натяжение жидкостей измерено для многих чистых веществ и смесей (растворов, расплавов) в щироком интервале температур, давлений, составов жидкости и для различной природы граничной фазы. Для твердых тел измерения Стт и От сопряжены с большими трудностями. Одно из главных затруднений заключается в том, что работа образования новой поверхности твердого тела включает, как правило, дополнительные (необратимые) затраты на пластическую деформацию. Для измерения поверхностного натяжения жидкостей применяют различные методы [1, 2]. [c.331]

Заметим, что при рассмотрении отдельных частных задач теории пластичности вместо всего пространства напряжений можно рассматривать подпространства с меньшим числом измерений. Но здесь приходится проявлять известную осторожность. Так, например, при плоском напряженном состоянии пластическая деформация будет трехмерной и использование двумерной кинематической модели типа Прагера может привести к неверным результатам, как отметил Будянский в дискуссии но статье Прагера. Эти трудности не возникают, если воспользоваться вариантом гипотезы трансляционного упрочнения, который был предложен Циглером. Согласно этой гипотезе тензор s определяется следующими дифференциальными уравнениями [c.553]

Рассматривая ползучесть как некоторый вид квазивязкого течения металла, мы должны допустить, что в каждый момент скорость ползучести при данном структурном состоянии определяется однозначно действующим напряжением и температурой. Структурное состояние — это термин, чуждый по существу механике, поэтому применение его в данном контексте должно быть пояснено более детально. Понятие о структурном состоянии связано с теми или иньгаи физическими методами фиксации этого состояния — металлографическими наблюдениями, рентгеноструктурным анализом, измерением электрической проводимости и т. д. Обычно физические методы дают лишь качественную характеристику структуры, выражающуюся, например, в словесном описании картины, наблюдаемой на микрофотографии шлифа. Иногда эта характеристика может быть выражена числом, но это число бывает затруднительно ввести в механические определяющие уравнения. В современной физической литературе, относящейся к описанию процессов пластической деформации и особенно ползучести, в качестве структурного параметра, характеризующего, например, степень упрочнения материала, принимается плотность дислокаций. Понятие плотности дислокаций нуждается в некотором пояснении. Линейная дислокация характеризуется совокупностью двух векторов — направленного вдоль оси дислокации и вектора Бюргерса. Можно заменить приближенно распределение большого числа близко расположенных дискретных дислокаций их непрерывным распределением и определить, таким образом, плотность дислокаций, которая представляет собою тензор. Экспериментальных методов для измерения тензора плотности дислокаций не существует. Однако некоторую относительную оценку можно получить, например, путем подсчета так называемых ямок травления. Когда линия дислокации выходит на поверхность, в окрестности точек выхода имеется концентрация напряжений. При травлении реактивами поверхности кристалла окрестность точки выхода дислокаций растравливается более интенсивно, около этой точки образуется ямка. Таким образом, определяется некоторая скалярная мера плотности дислокаций, которая вводится в определяюпще уравнения как структурный параметр. Условность такого приема очевидна. [c.619]

Наибольший интерес представляют прямые методы наблюдения и исследования дислокаций, их скоплений и точечных дефектов. К ним относятся исследования с помощью ионного проектора, рентгеновской топографии и прямые световые и электрономикроскопические исследования. Прямые методы дают наиболее ценную информацию о дефектах в кристаллах, однако неприменимы для количественных оценок при изучении металлов, подвергнутых значительной пластической деформации, или технических сплавов сложного состава. В этом случае приходится применять косвенные методы исследования рентгеноструктурный анализ с оценкой формы и интенсивности интерференционных максимумов механические испытания измерение внутреннего трения, электрических и магнитных характеристик. [c.94]

Прерывистый характер процесса ползучести при макросдвиге дает основание предполагать, что процесс макродвижения по границам зерен осуществляется вследствие двух процессов сдвига по островкам хорошего соответствия и самодиффузии, упорядочивающей области больших нарушений. Межзеренное проскальзывание можно наблюдать по рельефу на поверхности шлифа деформированного металла. По границам зерна образуются каемки, свидетельствующие о наличии выступов и впадин. Происходящее вертикальное смещение (перемещение зерна) по отношению к поверхности шлифа позволяет с помощью интерференционного микроскопа определять величину пластической деформации, вызванной межзеренным смещением. Результаты измерений (рис. 100) дают основание считать, что доля скольжения по границам зерен мала и составляет приблизительно 10% от полной деформации (егр/е л 0,1). Эта величина зависит от угла разориентации 0, температуры, скорости деформации, приложенного напряжения, величины зерна. Например, величина смещения, а следовательно, и erp/8j увеличивается с уменьшением величины зерна и возрастанием напряжения при данной температуре (рис. 101,а). С повышением температуры отношение 8rp/ej благодаря диффузионным процессам возрастает до 0,3 (рис. 101,6). Д, Мак Лин теоретически доказал, что вклад в общую деформацию от межзеренных смещений не может быть выше 33% от общей деформации. Только в том случае, если процесс деформирования сопровождается миграцией границ, доля зернограничной [c.173]

Для идеально-пластического тела недопустимость соотношений (3.1) следует из того факта, что многообразие напряжений соответствующих процессам пластического нагружения, и пространство остаточных пластических деформаций имеют, вообще говоря, разные размерности. Наибольшее возможное при Т = onst и = рД число измерений многообразия точек поверхности текучести 2р, которой принадлежат все точки изотермических процессов пластического нагружения, равно пяти, а соответствующей области пространства eg — шести. [c.429]

Анализ данных рис. 4.1, б и 4.2 показывает, что наши привычные представления о равномерном протекании пластической деформации,, особенно в интервале нагружения от предела текучести до предела прочности, весьма условны. Фактически даже в этом интервале деформация происходит локализованно и, как следует из эксперимента [362] (т. е. в пределах точности использованных методов измерений), развивается по той же схеме, что и известная деформация Чернова — Людерса [72] на пределе текучести. [c.161]

В пределах микрошейки деформация, локализованная в перетяжках между порами, существенно превышает, как видно из рис. 5.19, б, деформацию е . Точное измерение этой деформации выполнить слож- о, но можно предположить, что в перетяжках достигается максимально возможная пластическая деформация бшах, ограниченная, например, выходом на теоретическую прочность. Две различные оценки шах даются на рис. 5.18 кривыми 10 и 11. [c.218]

Статические измерения констант упругости покрытий имеют по крайней мере два недостатка. Отмечаются большие трудности изготовления брусков-образцов при отделении покрытия от основного металла и особенно при шлифовании. Кроме того, проведение испытаний статическими методами весьма затруднительно из-за высокой хрупкости материала. Незначительная упругая деформация обычно завершается разрушением без следов пластической деформации. Использование высокочувствительных тензорезисторов и тензостан-ций с большим коэффициентом усиления сопровождается увеличением погрешности измерений. Динамические методики определения констант упругости покрытий, разработанные более детально, приводят к меньшим погрешностям и применяются чаще. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...