Идеальные максимальная мощность и КПД

Идеальные максимальная мощность и КПД [c.161]

Какую же горючую смесь должен приготавливать карбюратор на различных режимах работы двигателя Очевидно, когда необходима максимальная мощность, горючая смесь должна быть мощностного состава. Однако большую часть времени автомобильный двигатель работает в режиме частичных нагрузок, когда мощность, развиваемая двигателем, меньше максимальной. При таком режиме основное значение имеет минимальный расход топлива, который достигается при экономичном составе горючей смеси. Так как по мере уменьшения мощности содержание в цилиндрах отработавших газов возрастает, то приготавливаемая горючая смесь должна немного обогащаться. Изложенные требования к изменению состава горючей смеси на режимах максимальной мощности и частичных нагрузок, а также массового расхода С топлива иллюстрирует график (рис. 41, кривая 1), который называют характеристикой идеального карбюратора. [c.64]

Под идеальным карбюратором понимают такой, который обеспечивает максимально возможную экономичность и устойчивую работу двигателя при прикрытой дроссельной заслонке, а также максимальную мощность при полностью открытой дроссельной заслонке. [c.269]

Идеальный двигатель характеризуется отсутствием потерь рабочего вещества и мощности, его регулирование подчиняется только ограничению на мощность, вес двигательной системы линейно зависит от максимальной мощности (см. (1.7) при 7 = 0, щах = о)- Изучение идеального случая интересно тем, что оно раскрывает предельные возможности двигателей данного класса. [c.275]

При работе генератора по идеальной внешней характеристике дизель загружен на полную мощность в пределах гиперболы вне этих пределов мощность дизеля изменяется так, как это показано кривой Б. Характеристики, представленные на рис. 9, являются предельными, так как они соответствуют режиму максимальной мощности дизеля. Практически это соответствует работе дизеля на высшей позиции управления тепловозом. На остальных позициях при уменьшенных мощности дизеля и частоте вращения его вала харак--теристики генератора U = f (I) лежат соответственно ниже (вспомним, что Е = С Фп). [c.11]

Эти процессы изменяют термический к. п. д. и удельную работу расширения уже рассмотренного идеального цикла. Вопрос о том, какая из возможных схем теплосиловой установки обеспечивает максимальную мощность и экономичность, имеет большое значение. [c.46]

Коэффициент полезного действия идеального диода в режиме максимальной мощности [c.172]

Максимальные мощность и КПД могут быть достигнуты в любом двигателе Стирлинга при условии осуществления идеального цикла, для которого вся масса рабочего тела в любой момент времени должна находиться в термодинамическом равновесии, а подвод и отвод теплоты —происходить при постоянных температурах. Необходимо также обеспечить условия, при которых в любой зоне регенератора теплообмен между насадкой и рабочим телом должен осуществляться при постоянной температуре. [c.161]

Кривая Л1д(оз) асинхронного двигателя имеет четыре главные точки точку С, определяемую синхронной угловой скоростью соответствующей идеальному холостому ходу, когда потери в двигателе и нагрузочный момент равны нулю точку Я, определяемую номинальным моментом М , соответствующим эффективной мощности двигателя, гарантируемой заводом-изготовителем точку М, определяемую максимальным моментом М а с и минимально допустимой угловой скоростью рабочей части характеристики точку О, [c.369]

Число осевых мод, возбуждающихся в оптическом резонаторе без стенок при заданной степени инверсии, зависит от потерь в резонаторе. Максимальная выходная мощность определяется величиной энергии, отбираемой из резонатора, при условии поддержания стабильных колебаний. В оптическом резонаторе необходимо учитывать два вида потерь дифракционные, возникающие из-за конечного числа зон Френеля, образующихся относительно какого-либо центра симметрии, а также потери на зеркалах. Потери первого вида определяются законами физической оптики и зависят от геометрических размеров разрядной трубки (или лазерного стержня) и конфигурации зеркал. Потери второго вида сложнее. Кроме потерь на пропускание к ним относятся потери, связанные с поглощением и рассеянием на диэлектрических покрытиях, а также с оптическим качеством подложек для зеркал, причем качество подложки и покрытия оценивается с точки зрения как гладкости поверхностей, так и отклонения их от идеальной геометрии. [c.300]

Вывод аналитического выражения для пропускания зеркала, при котором достигается максимальная выходная мощность, явился темой многих работ [103—108]. Выбор оптимального пропускания зеркал был сведен (для случая изучавшегося во многих работах перехода на длине волны X = 6330 А в гелий-неоновом газовом лазере) к анализу ряда графиков и формул 407, 108]. Теперь по крайней мере можно определить некий интервал пропускания зеркал, позволяющий приблизиться к идеальному случаю. Данные, полученные путем таких расчетов, лучше согласуются с экспериментальными данными, нежели результаты расчетов, проводившихся ранее [103, 104], но расхождение еще значительно. В большинстве случаев необходимое пропускание зеркала при заданной конфигурации разрядной трубки подбирают путем кропотливых лабораторных измерений, ориентируясь при этом на данные теоретических расчетов. [c.306]

Можно сделать вывод, что если число ступеней в коробке увеличивать, то используемая средняя мощность будет все более приближаться к максимальной. С этой точки зрения, идеальной является бесступенчатая коробка передач достигнув наибольшей мощности, двигатель так и не снизит ее. Следовательно, из негО будет выжато все возможное. [c.92]

Идеальная тяговая характеристика тепловоза имеет две характерные точки А и Б. Чтобы не допустить боксования колес тепловоза, максимальная сила тяги (точка Л) должна быть равна или несколько меньше той силы, которая допускается по условиям сцепления колесных пар с рельсами. Точка Б — ограничение по конструкционной скорости тепловоза, которую он может развить без повреждения обмотки якорей тяговых электродвигателей вследствие значительных центробежных усилий, развивающихся при большой частоте вращения якорей. Участок на кривой от Л до соответствует длительной силе тяги тепловоза при работе дизеля с полной мощностью на номинальном режиме. [c.6]

Для двухтактной схемы гфи идеальном коэффициенте заполнения у = 1 максимальное напряжение вторичных обмоток равно номинальному напряжению нагрузки и коммутируемая транзистором мощность [c.255]

Термический к. п. д. характеризует идеальный цикл и показывает максимальную долю тепла, которая может быть превращена в идеальном двигателе, работающем по тому или иному циклу. Он не учитывает различного рода потери, возникающие в действительном двигателе. Для этого вводят коэффициенты, показывающие отношение полученной полезной мощности к тепловой мощности, подведенной к двигателю. При этом полезную мощность двигателя можно измерять в различных местах двигателя если она измеряется внутри цилиндра, ее называют индикаторной мощностью N при измерении на валу двигателя говорят об эффективной мощности Ne- Иногда на одном валу с двигателем внутреннего сгорания устанавливают электрический генератор. В этом случае мощность установки оценивают электрической мощностью N , измеряемой на зажимах электрического генератора. Тепловую мощность Nj, подведенную к установке, измеряют как количество тепла, выделившегося прн горении в единицу времени, т. е. произведением BQ = = Л т, где В — количество топлива в единицу времени (в системе МКС кг сек), а QS—теплота сгорания топлива (в системе МКС дж кг). [c.166]

Предположим, что активный центр описывается схемой из четырех уровней четырехуровневая модель лазера рис. 1.1). На рисунке О — основной уровень, 1 и 2 — соответственно нижний и верхний рабочие уровни, 3 — уровень, заселяющийся под действием накачки (уровень возбуждения). Допустим, что вся мощность накачки поглощается активными центрами и перечеркнутые на рисунке переходы не имеют места. В этом идеальном случае КПД лазера оказывается максимальным он равен отношению [c.8]

Например, максимальная акустическая мощность идеальной закрытой системы с граничной частотой /з=46 Гц, эффективным радиусом диффузора го = =0,126 м и допустимым максимальным значением амплитуды смещения подвижной системы Л стах=12 ММ составляет [c.114]

Неизбежные термодинамические потери тепла полностью зависят от рабочего процесса или цикла, который совершается в данном двигателе. Поэтому чрезвычайно важно для правильного понимания процесса преобразования тепла в работу отвлечься от тепловых и механических потерь, связанных с теплообменом, неполнотой сгорания, трением в звеньях мотора и другими условиями реальной работы двигателя, с тем чтобы установить совершенство того идеального процесса или цикла, к которому приближается процесс двигателя. Это отвлечение от реальных условий позволяет, во-первых, сравнивать друг с другом два мотора различного типа и, во-вторых, совершенствовать данный тип двигателя путем использования и соответствующего изменения всех факторов, положительно влияющих на мощность и экономичность двигателя. Выбор идеального цикла, конечно, не может быть произвольным. Идеальный цикл должен максимально приближаться к той диаграмме, которая реально снимается индикатором при испытании двигателя. Таким образом, идеальный цикл представляет собой скелет рабочего процесса, освобожденный от тепловых потерь, связанных с сгоранием топлива в цилиндре и теплообменом со стенками, и от механических потерь. [c.17]

Основными параметрами периодических импульсов напряжения различной формы являются длительность, амплитуда, частота следования и скважность Импульсы характеризуются также крутизной переднего и заднего фронтов, максимальным и средним значениями тока и напряжения, максимальной и средней мощностью импульса, энергией импульса На рис 4, а приведен идеальный прямоугольный униполярный импульс [c.9]

Из сказанного можно сделать вывод, что идеальным для автомобильного двигателя был бы впускной трубопровод переменной длины, который позволяет развивать повышенную мощность при высокой частоте вращения КВ (длина трубопровода минимальная) и максимальный крутящий момент в диапазоне низких и средних частот вращения (длина трубопровода увеличенная). Т.е. требуются впускные трубопроводы, которые имели бы оптимальную длину при любой частоте вращения КВ двигателя. Тогда аналогично тромбону можно было бы вдвигать трубы одна в другую, с тем чтобы бесступенчато изменять длину волнового трубопровода от впускного клапана до впускного коллектора. В качестве примера на рис. 3.2 и рис. 3.3 показаны схемы систем впуска с регулируемой длиной волновых трубопроводов для 6-цилиндровых двигателей с различным расположением цилиндров. [c.27]

Независимо от выбранного метода согласование расхода охладителя и выделяемой мощности должно быть сделано с максимальной возможной точностью, так как температурная чувствительность физических свойств и сжимаемость охладителя могут значительно усилить любые небольшие расхождения в тепловой нагрузке, отнесенной к каналу с единичным расходом. В том случае, когда поток охладителя проходит через ряд параллельных каналов, соединенных коллекторами около каждого конца активной зоны, превышение среднего уровня тепловыделения в одном нз каналов вызовет чрезмерный нагрев газа, проходящего через этот канал, в результате чего повысится вязкость и уменьшится расход газа, что вызовет дальнейшее повышение температуры. Поэтому уравнения, описывающие процесс теплообмена, должны давать суждение об устойчивости процесса. Было найдено, что турбулентный поток в параллельных каналах является устойчивым относительно тепловых возмущений, в то время как ламинарный поток идеального газа становится неустойчивым, если отношение выходной температуры к входной температуре потока становится больше трех. Имеются три главных источника возникновения несогласованности и неравномерности расхода охладителя и плотности мощности, выделяемой в активной зоне реактора. Это, во-первых, допуски производства на размеры тепловыделяющих элементов, во-вторых, ошибки при загрузке реактора горючим и, в-третьих, отклонения действительного распределения потока нейтронов от расчетного. Отклонения в размерах для лучших конструкций тепловыделяющих элементов можно выдерживать в пределах 1% при тщательном их производстве. Аналогично этому точный контроль процесса загрузки реактора должен уменьшить отклонения от расчетных величин до 2%, хотя эта задача становится гораздо сложнее при более низких значениях средней загрузки реактора горючим. [c.523]

СТК. Максимальная мощность, коммутируемая СТК инвертора и определенная как произведение значения тока ключа до начала коммутации (рис. 4.121, а) на напряжение на ключе после коммутации, Для однотакгаой схемы при идеальных условиях у = 0,5 t/20 =t 2H0M =yt 2max максимальная [c.254]

Пользуясь методикой исследования идеального золотника, получим для системы с двумя насосами кривые зависимости от у, показанные на фиг. 5.21. Как и раньше, были взяты два значения к, третье значение к =2,18 дает максимальную выходную мощность при г/макс. = 0,8 и означает, что при максимальном давлении, например 70 кПсм , давление холостого хода будет равно Pj8k, или около 4 кПсм . Это очень полезное свойство, так как оно означает, что потери на утечки составляют всего около 6% максимальной мощности, а общий к. п. д. системы с кратковременным режимом работы достаточно высок. Исполнительные элементы такой системы имеют характеристики типовых элементов гидравлического привода автомобилей и других аналогичных устройств. [c.197]

Выражения (9.44) для амплитуды о п начальной фазы о совпадают с известными зависимостями для амплитуды и фазы нормальной координаты Уг при вынужденных колебаниях системы под действием возмущающего момента sin (vQoi + l v) с заданной частотой vQo [28]. Последнее предполагает наличие в системе идеального источника энергии с бесконечно большим запасом свободной мощности по сравнению с мощностью осцилля-циониых сопротивлений. Такой результат вполне закономерен, поскольку выражения (9.44) отвечают условию (9.37), т. е. применимы только при анализе колебаний сравнительно невысокого уровня. Максимальный уровень колебаний в системе с малой диссипацией имеет место при Qo гг/v. При этом параметры я и характеризуются следующими значениями йр и [c.154]

Для идеального винта М = 1 в случае реального винта величина М меньше вследствие профильных потерь и неоптимальной величины индуктивной мощности. Для конкретного винта коэффициент совершенства обычно представляют в виде функции отношения коэффициента силы тяги к коэффициенту заполнения (Ст/о). Это отношение характеризует средний угол атаки лопасти. У современных хорошо спроектированных несущих винтов коэффициент совершенства достигает значений 0,75—0,80. Если максимальное значение М составляет 0,5, то винт спроектирован плохо. Коэффициент совершенства уменьшается при малых Ст/а вследствие низких нагрузок на диск и при больших Ст/а вследствие возникновения срыва (который увеличивает профильные потери). При расчетной нагрузке несущего винта типичны значения М в диапазоне 0,55—0,60. Для плотности воздуха, соответствующей уровню моря, из определения коэффициента совершенства получим Т/Р — = 7QMI /TIA (здесь нагрузка на мощность Т/Р выражена в Н/л. с , а нагрузка на диск Т/А — в Н/м , т. е. в Па). Таким образом, у вертолета с нагрузкой на диск от 250 до 500 Па нагрузка на мощность составляет от 30 до 40 Н/л. с. [c.50]

Таким образом, из всех возможных излучателей, имеющих одинаковые мощности и площади выходных сечений, наибольшей осевой силой света обладают идеальные, что и оправдывает их название. Почему-то порой считают, что для достижения максимальной осевой силы света (или предельной плотности излучения на мишени) нужно формировать гауссово распределение интенсивности. Это не так лучше всего заполнить все выходное сечение излучателя пучком с плоским фронтом и равномерно распределенной интенсивностью. Гауссовы пучки, с точки зрения угловой расходимости, имеют иные достоинства, связанные с тем, что их распределение в дальней зоне описьгоается той же функщ1ей Гаусса, что и в ближней. Она, в отличие от ф)шкций на рис. 1,14, 1.15, не имеет побочных максимумов и очень быстро спадает при больших значениях аргумента. При вписьгоании гауссовых пучков в апертуру не слишком малого размера эти свойства в значительной степени сохраняются иногда это может пригодиться. [c.49]

Кроме цилиндрической симметрии волноводных резонаторов в лазерах были использованы и другие структуры волноводов. Например, волноводный резонатор, образованный параллельными металлическими плоскостями. Более подробно с применением волноводных резонаторов и волноводных методов в создании и исследовании ГЛОН можно ознакомиться в работе [141]. Особенностью резонаторов F/i -лазеров (открытых и волноводных) является необходимость регулировки их длины. В отличие от M/D-излучения ширина линии усиления F/i -лазера составляет всего несколько МГерц, что значительно меньше промежутка между соседними продольными типами колебаний резонатора (Av = /2L для L = 1 м, Av == 150 мГц). Для такой регулировки в лазерах одно из зеркал должно быть смонтировано на подвижном устройстве (плунжере). Можно выделить еще одну особенность в существующих f/i -лазерах. Эта особенность касается конструкции зеркал. В идеальном случае выходное зеркало должно полностью отражать излучение накачки и частично пропускать F/i -излучение, причем пропускание должно быть равномерным по всему сечению резонансного объема. В существующих системах пока наиболее распространенным остается самый простой и дешевый на практике способ вывода излучения генерации из резонатора через отверстие. Обычно отверстие в выходном зеркале герметически закрывается окном из кварца или другого материала, не пропускающего излучение накачки. К числу недостатков такого вывода относится большая угловая расходимость излучения генерации и потери мощности излучения накачки. Кроме того, трудно добиться максимально возможной мощности [c.140]

Для получения покрытия с высокой плотностью и максимальным коэффициентом использования необходимо, чтобы все частицы, подаваемые в сопло, были нагреты до одинаковой температуры и находились в расплавленном состоянии к моменту соприкосновения с поверхностью покрываемого материала. Это возможно лишь в том случае, если все частицы будут иметь одинаковый размер, вес и обладать одинаковыми физическими свойствами. Это означает, что материал частицы, наносимой на поверхность, должен быть однородным и представлять собой либо сплав, либо смесь частиц, объединенных органической связкой, которая в процессе расплавления сгорает и не входит в состав покрытия. Форма этих частиц при порошковом питании установки должна быть в идеальном случае сферической, чтобы можно было обеспечить равномерную подачу материала в сопло головки. В связи с этим фирма Плазмадайн и другие выпускают порошки тугоплавких материалов и сплавов, частицы которых имеют сферическую форму и строго определенный гранулометрический состав. Предлагаются порошки различной дисперсности, которые применяются в зависимости от мощности установки для плазменного нанесения по- [c.64]

На примере оптимизации ступени турбины по снимаемой мощности в приближении осесимметричного радиально уравновешенного (в контрольных межвенцовых сечениях) течения идеального (невязкого и нетеплопроводного) газа получено строгое решение отвечающей такой модели одномерной вариационной задачи. Оптимизация выполнена при фиксированных потоке на входе в ступень, ее радиальных габаритах и скорости вращения рабочего колеса и при ограничении на максимально допустимые числа Маха и углы поворота потока перед и за рабочим колесом. Решение сведено к определению распределений осредненных по времени и в окружном направлении параметров в контрольных сечениях. Обнаружены два типа оптимальных распределений с участками двустороннего и краевого экстремумов по числу Маха и углу поворота потока. В одном из них предельные числа Маха и углы поворота потока достигаются одновременно у втулки за направляющим аппаратом и (или) за рабочим колесом. Примеры демонстрируют заметное увеличение мощности в результате оптимизации. [c.53]

Располагаемая мощность турбины при прочих равных условиях пропорциональна количеству газа, проходящего через нее. Чем больше располагаемая мощность, тем выше максимальное давление в КС. Поэтому представляет интерес анализ возможностей различных схем с точки зрения обеспечения максимального расхода газа. Наибольший расход газа обеспечивают, схемы, основанные на полной газификации обоих компонентов топлива. Газификация всего топлива — теоретически идеальный случай. Однако в практике используются и схемы с газификацией одного из компонентов топлива. Для обоснования выбора газифицируемого компонента в этом варианте рассмотрим отношение о/< г при Ро = Рг и отсутствии перепуска газа мимо турбицы о = г=1 На основании (16.18) получаем [c.316]

Теоретически схема (рис. 2.1) считается схемой силового трансформатора, у которого магнитное рассеивание минимально, — в идеале его внешняя характеристика должна устремляться в сторону жесткой. Однако, как многие уже успели испытать на практике, в реальной жизни нет ничего идеального. На самом деле такие трансформаторы обладают нормальными сварочными характеристиками, даже если они выполнены на компактных магнитопроводах с плотно сидящими обдютками, то и при этом не приходится прибегать к ка-ким-либо дополнительным средствам улучшения горения дуги. Подтверждение тому — тысячи изготовленных и успешно эксплуатируемых самодельных конструкций, выполненных по подобной схеме. Кроме того, эта схема может обеспечить наивысший КПД, а значит, максимальную выходную мощность сварки. Тем более что характеристику вполне можно подправить сразу же в процессе изготовления, увеличив магнитное рассеивание путем добавления воздушных зазоров между слоями обмоток. [c.47]

Идеальная тяговая характеристика тепловоза. Из расссмотрения тяговых свойств дизеля вытекает, что для получения от него, а следовательно, и от тепловоза наибольшей возможной мощности дизель должен работать с максимальной частотой вращения коленчатого вала. [c.179]

Для того чтобы постоянная (наибольшая) мощность дизеля использовалась полностью во всем рабочем диапазоне движения тепловоза, тяговая характеристика тепловоза должна иметь вид гиперболической кривой (если Л/к = onst, то / кУ = соп51, а это и есть уравнение гиперболы в координатах F , и). Характеристика такой формы (рис. 7.2) называется идеальной тяговой характеристикой тепловоза. Гиперболическая тяговая характеристика имеет ограничения по максимальному значению силы тяги (по условиям сцепления колес с рельсами без проскальзывания) и по максимальной скорости i KOH Tp (по Прочно-сти ходовых частей и воздействию на путь). Полная мощность дизеля теп- [c.179]

Для определения пиковой подводимой мощности необходимо найти максимальное значение анодного тока I (на пиках огибающей). Оно превышает показания анодного миллиамперметра при двухтоновом сигнале I(Ц2Т) причем величина к зависит от режима усилителя. В идеальном режиме В (при нулевом токе покоя 1 1,57 в реальном режиме В й = 1,4...1,5 в режиме АВ к 1,2...1,3 в режиме А к = 1, т. е. ток анода не зависит от наличия или отсутствия сигнала. Более точно пиковое значение анодного тока можно найти по формуле / ,0= 1,57 /д гт) — п- Тогда пиковая подводимая мощность Ро = аО а> анодное напряжение. [c.108]

В такой постановке задачи авторами работы [60] были выполнены экспериментальные исследования по физическому моделированию наблюдений по технологии ЗВ ВСП с целью изучения трещиноватости. Исследование методом ВСП, выполняемое вокруг скважины, обычно характеризуется хорошим охватом по азимуту и по удалению в зоне излучения, что обеспечивает идеальные условия для обнаружения трещиноватости и нарушений. В связи с этим была создана физическая модель, воспроизводящая среду с трещиноватостью. Модель была собрана из нескольких маленьких блоков фенолита, имитирующих среду с плотным распределением вертикальных трещин (НТ1-тип). С учетом перемасштабирования трещиноватая модель соответствовала зоне трещиноватости мощностью несколько сотен метров с плотным распределением трещин. Бьши смоделированы толщи, аналогичные песчанику и трещиноватому известняку. Анализируя использование таких сейсмических показателей, как амплитуда, скорость и частота для выявления трещин, авторы [60] отдали предпочтение использованию амплитуд сейсмических сигналов. Для обнаружения трещин рекомендовано примерное соотношение максимальных удалений и глубины исследования 1 1, что обеспечивает максимальную чувствительность всех указанных параметров. По данной модели приведены примеры выделения и определения плотности и ориентации трещин по данным многоазимутальных наблюдений. [c.44]

Установки с использованием солнечной энергии. Универсальная солнечная печь УСП-1,5-1,5 имеет два полутораметровых концентратора, попеременно обслуживаемых одним гелиостатом (рис. 30). Основные геометрические и энергетические данные солнечной печи диаметр зеркала 1,5 м, фокальное расстояние зеркала 0,65 м, угол раскрытия концентратора 60°, диаметр идеального фокального пятна 0,016 м, фактический диаметр фокального пятна 0,018 м, максимальная плотность энергии 15-10 Вт/м , полная мощность печи 1000 Вт. Такие параметры печи позволяют локально нагревать образцы до температуры 3273 К. При диффузионном соединении материалов нет необходимости в нагреве области стыка до столь высоких температур. В зависимости от конкретных задач сварки удельный [c.113]

Сравнение экспериментальных данных. Опубликованных экспериментальных данных о влиянии свойств рабочих тел на характеристики машин Стирлинга очень мало. В статье Дроса, опубликованной в 1965 г., приведены сравнительные характеристики большой холодильной машины Стирлинга, работающей на водороде и гелии. Конструктивно машина выполнена по схеме с оппозитно расположенными поршнями, имеет водяное охлаждение с расходом и темг пературой воды соответственно равными 20 м /ч и 15 С. При работе на температурном уровне выше 110 К максимальное давление в цикле составляет 6 МПа. При более низких температурах для поддержания постоянной и максимально возможной подводимой к валу машины мощности, равной 134 кВт, давление в цикле снижается. Измеренные значения холодопроизводительности подводимой к машине мощности Р и расчетные величины относительного холодильного коэффициента 1Г1/г]й в зависимости от температурного уровня охлаждения Те при одних и тех значениях максимального давления и частоты вращения для двух рабочих тел (водорода и гелия) приведены на рис. 6.5. Сравнительный анализ показывает, что холодопроизводительность машины на водороде выше, а подводимая мощность меньше, чем для машины, работающей на гелии. Дрос также отметил, что при криогенных температурах гелий в меньшей, чем водород, степени отличается от идеального газа, поэтому в данном случае преимущества водорода менее заметны, чем при использовании его в двигателях. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...