Напряжения Определение см относительные

Модуль упругости — отношение напряжения (кгс/см ) к соответствующей относительной деформации при растяжении или изгибе в пределах пропорциональности. Определение производится по ГОСТ 9550—71 и не распространяется на ячеистые пластмассы. [c.236]

Решение. Поскольку сечение симметрично относительно оси Oz то в силу утверждения 5.3 Эт имеет прямую симметрию. Поэтому достаточно рассмотреть лишь верхнюю половину сечения. Ее разбиение на участки указано на рис. 5.18 а. Здесь же изображено направление потоков касательных напряжений, определенное с помощью указанного выше правила (см. рис. 5.18 б). [c.162]

Вероятно также, что скорость деформации в отличие от величины интенсивности напряжений может оказывать еще более значительное влияние на коррозионное растрескивание высокопрочных сталей, если коррозионная среда способствует образованию окисной пленки и, таким образом, подавляет реакции, которые вызываются выделившимся из коррозионной среды водородом. Имеются определенные указания относительно того, что коррозионное растрескивание некоторых высокопрочных сталей зависит от скорости нагружения н что имеется заметное сходство между кривыми скорость развития трещины — скорость деформации (см. рис. 5.10) и скорость развития трещи- [c.239]

X и — координаты точки сечения шва, в которой определяются напряжения, в см и у — моменты инерции сечения швов относительно осей и у соответственно в см ширина участков этого сечения принимается равной расчётной высоте сечения шва /г,- при определении моментов инерции / у и /у в сечении не учитываются швы, присоединяющие одну деталь к стенке другой детали, если эта стенка не подкреплена рёбрами или другими элементами жёсткости [c.729]

При определении допускаемых напряжений (см. 8.16) коэффициенты долговечности Кнт и Крь находят по числу циклов N перемены напряжений зубьев за весь срок службы при враи ении колес только относительно друг друга. [c.185]

Даже хорошо отожженные металлы содержат большую плотность дислокаций, оцениваемую приблизительно 10 —10 см 2. При пластических деформациях металлов плотность дислокаций значительно возрастает и может достигать 10 —10 см- и выше. Однако плотность дислокаций увеличивается не только при пластических деформациях статического нагружения. Большинство экспериментальных работ, посвященных исследованию дислокационной структуры при усталости и ультразвуковых колебаниях, показывает, что, несмотря на относительно малые амплитуды напряжений (деформаций), плотность дислокаций возрастает в процессе циклического нагружения. После некоторого числа циклов нагружения она достигает определенной величины насыщения и в дальнейшем остается практически постоянной. Большей амплитуде напряжения (деформации) циклического нагружения соответствует и большая величина насыщения плотности дислокаций. Полученная при этом дислокационная структура зависит не только от величины амплитуды напряжения (деформации) циклического нагружения, но и от кристаллического строения материала и температуры, при которой проводится эксперимент. [c.176]

В графе Тип соединения" указываются размеры швов или d заклёпок. Если сечение состоит из двух ветвей, соединённых планками или решётками, то предварительный подбор сечения рекомендуется делать с учётом гибкости X относительно материальной оси. При окончательном определении напряжений вычисляют приведённую гибкость XjS, где X — гибкость относительно свободной оси X, — гибкость ветви, которую следует принять равной 30. Коэфициент tp устанавливается по наибольшей гибкости (см. стр. 873). [c.881]

Рассмотрим сначала относительно простой пример на определение числа циклов до разрушения при циклическом двухосном напряженном состоянии (рис. 5.2. а). На рис. 5.2, б показаны графики изменения компонентов девиатора напряжений ординаты графиков указаны в табл. 5.1. Приступим к расчету тех малых пластических деформаций элемента схематизированного материала согласно модели, представленной на рис. 1.8, которые возникают в условиях приспособления к циклическому нагружению (см. п. 3.4). При расчете с последующим графическим построением петель гистерезиса введем условный модуль упругости 3 = = 2 -10 МПа (см. (2.35)). На безразмерной величине х, определяемой в итоге расчета согласно (3.52), значение 3 не отражается. В равной мере х не зависит от el) , так что расчету (2.35) подлежат только e f = e f. [c.153]

Измерительная схема (см. рис. 4.1) позволяет регулировкой корректирующих сопротивлений 1 и / к2 изменять К, т. е. устанавливать его величину, например /С=1, /(=0,1 и другие удобные значения в каждом конкретном случае в зависимости от соотнощения Г]/Г2. Регулируя /(к 1 и / к2, мы изменяем потенциалы в точках А ц. В измерительной схемы, тем самым даже при измерении одного и того же ионного пучка на обоих каналах мы изменяем значения К, не регулируя в действительности ни п. Гг, ни 5г. Пусть, например, требуется получить /(=1. Для этого любой ионный пучок, взятый из спектра остаточных газов или полученный при напуске в ионный источник какого-либо газа, поочередно переводится на приемные щели правого и левого усилителей. Напряжение на выходе каждого усилителя измеряют компенсационным методом, для чего декадный делитель напряжения Р подключают к батарее 10—15 в, относительно напряжения которой с помощью мостовой схемы сравнивают напряжение каждого усилителя. Затем регулировкой корректирующих сопротивлений /(кь Рк2 добиваются, чтобы потенциалы в точках А и В схемы были равны. Точное определение равенства контролируют при помощи гальванометра. Этим способом можно установить выходные напряжения усилителей так, чтобы К стал равным единице. Точность установки //1 Пг определяется стабильностью ионного тока измеряемого пика. [c.114]

Результаты показали, что теория стержней не может адекватно оценить уровень напряжений в диске с трехмерной закрученной лопаткой, имеющей малое относительное удлинение (см. табл. 1), также наблюдается определенное снижение максимальных напряжений благодаря упругому соединению. [c.344]

Сущность предлагаемого здесь циклического метода определения характеристики трещиностойкости материалов К с состоит в следующем. Рассмотрим диаграмму усталостного разрушения в координатах Ф — Я, (см. рис. 26). Напомним, что Ф — характеристическая функция усталостного разрушения, обратная по величине и размерности скорости роста усталостной трещины, а безразмерный параметр % — относительная величина интенсивности напряжений, [c.213]

Напряжения в слоях более чувствительны к виду функции /(z) и их корректное определение требует большей строгости в выборе этой функции. В рассмотренных примерах относительная погрешность, вносимая в расчет максимальных осевых напряжений а плохим" выбором функционального параметра /(z) и выявленная варьированием этого параметра, достигала 20 %. Отметим, что в ряде случаев такая погрешность вполне допустима. Так обстоит дело, например, при анализе прочности композитных оболочек (см. параграф 2.2), где самой процедурой определения истинных напряжений компонентов композита из средних (по объему его представительного элемента) напряжений (см. параграф 2.1) вносится сопоставимая погрешность. В тех случаях, когда такая погрешность неприемлема и, следовательно, необходимо более строгое определение функционального параметра /(z), можно воспользоваться методиками его уточнения, разработанными в [177, 179] — их применение позволит повысить точность результата. [c.182]

Трехточечный изгиб относительно коротких балок или сегментов кольца (см. табл. 7.7, схемы 7—1 и 7—2) является самым распространенным способом определения межслойной сдвиговой прочности Пхг- Уточненное решение задачи об изгибе относительно короткого стержня из анизотропного материала 3, 16], однако, показало, что напряженное состояние существенно отличается от предполагаемого технической теорией изгиба. Распределение касательных напряжений по высоте относительно короткого стержня из анизотропного материала только в середине полупролета приближенно соответствует квадратичной параболе технической теории изгиба около точек приложения сосредоточенных нагрузок распределения касательных напряжений по высоте стержня имеют явно выраженные максимумы вблизи нагруженной поверхности стержня (рис. 7.16). В относительно коротких стержнях из анизотропного материала отсутствуют участки с постоянной ординатой максимальных касательных напряжений (рис. 7.17). Кроме того, по всей длине относительно короткого стержня действуют сжимающие транс-версальные напряжения и вблизи контактных областей наблюдаются большие сжимающие контактные напряжения. Вследствие этих отклонений экспериментально определенная прочность межслойного сдвига с увеличением относительного пролета уменьшается (рис. 7.18) и поэтому результаты испытаний отно- [c.225]

Определение величины допускаемого напряжения [ан см. в 11. Величину Кн , оценивают по рис. 10.21 в соответствии с заданной (или выбранной) схемой передачи. Величинуили фг,а = 2о )йй/(и 1) выбирают по рекомендациям табл. 10.8. При этом учитывают следующее. Увеличение или относительной ширины колес позволяет уменьшить габариты и массу передачи, но вместе с этим требует повышенной жесткости и точности конструкции. В противном случае появится значительная неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца. Может оказаться, что положительное влияние увеличения ширины колес не компенсирует вредного влияния увеличения неравномерности нагрузки. Влияние различных факторов на неравномерность нагрузки рассмотрено в 5 и учтено в рекомендациях табл. 10.8. [c.186]

Свинец по своему положению в ряду напряжений — относительно активный металл. Он пассивируется во многих агрессивных средах, в которых образуются нерастворимые соединения свинца, например в 1 2804, НР, Н3РО4, Н2СГО4. Образовавшиеся толстые покрытия являются диффузионным барьером (второе определение, см. гл. V). В этих ислотах у свинца хорошая коррозионная стойкость, однако при относительно больших скоростях движения металла и кислоты может происходить эрозия защитных пленок. Свинец находит различное применение, например в химической промышленности как облицовочный материал и для трубопроводов. [c.288]

Здесь а - вектор напряжения (в трехмерном случае например, относительное приращение всестороннег< сжимающего давления), г - вектор деформации (в трех мерном случае, например, относительное приращени( объема), а С - тензор упругого модуля (в рассматривав мом трехмерном случае - несжимаемость, или жест кость среды М, используемая со знаком минус, т. к увеличение давления BtjitT к уменьшению объема). Тензо] С называют также тензором напряжения. Определение величин а и 8 см. в разделе 1.1. [c.81]

Вопрос о кручении будет разобран ниже (см. главу X), где будет показано, как можно вычислить касательные напряжения т и относительный сдвиг у элемента abed, если известны крутящий момент и соответствующий угол закручивания вала. Если t и у найдены из такого испытания на кручение, то значение модуля G можно вычислить из уравнения (39). Имея это значение G и зная Е из испытания на растяжение, мы можем вычислить коэффициент Пуассона ft из уравнения (40). Непосредственное определение ft путем измерения поперечного укорочения при испы-Рис. 47. тании на растяжение более сложно вследствие того, что это укорочение весьма мало, и необходим чрезвычайно чувствительный инструмент, чтобы измерить его с достаточной точностью. [c.60]

В импульсных ген (рис. 3.11) передатчик 1 через антенный коммутатор 2 посылает радиоимпульсы антенны 3, на которую поступает и отраженный от цели сигнал. На время приема антенный. коммутатор перекрывает канал передатчика, так как его мощный сигнал может вывести из строя приемник, рассчитанный на относительно слабые отраже1П1ые сигналы. При захвате ген цели ось рефлектора антенны в общем случае не направлена на цель, т. е. появляется угол рассогласования. Привод антенны поворачивает ее так, чтобы ось рефлектора была постоянно направлена на цель. Так как антенна подвешена на ги-ростабилизированной платформе (рис. 3.12), то система управления измеряет угол между осью корпуса ЛА и осью рефлектора или скорость изменения этого угла. В зависимости от метода наведения вырабатываются сигналы управления и у Ь г), подаваемые на приводы рулей. Генератор опорных напряжений 6 (см. рис. 3.11) вращается от того же двигателя, что и рефлектор антенны, тем самым обеспечивается определенная помехозащищенность ГСН. [c.83]

Для анализа напряженного состояния рассматриваемых оболочек рассмотрим характерное сечение, расположенное пара1лельно контактным поверхностям прослойки и равноудаленое от них (сечение А Д ). Положение данного сечения в сферической оболочке относительно ее экваториальной плоскости будет характеризоваться параметрами А] = /7 / 2 + /] и yai (см. рис. 4.17), Для определения характера распределения напряжений в данном сечении Су проведем вспомогательное сечение (поперек стенки конструкции), определяющееся углом наклона прослойки ф — ДА, Распределение нагф.чжений Од = [c.238]

Для определения мощности, передаваемой валом, замерялись при помощи тензометра удлинения по линии, расположенной под углом 45° к наружной образующей вала. Замеренное относительное удлинение оказалось равным е = 0,000425. Наружный диаметр вала равен 40 см, а внутренний 24 см. Модуль упругости 0 = = 8-10 кг1см. Чему равна мощность, передаваемая валом, если он вращается со скоростью 120 об/мин Как велики при этом наибольшие касательные напряжения [c.89]

Выберем в качестве центра приведения сил T fids главный полюс секториальных характеристик Р. Но для главного полюса (см. 10.3), по определению, == 0. J щр— О и перерезывающие силы Qx, Qy, происходящие от Тщ, равны нулю. Внутренний момент от напряжений относительно полюса Р [c.328]

Для изотропных материалов экспериментально было обнаружено, что энергия, затраченная на продвижение трещины, относительно постоянна. Поэтому большая часть усилий была сконцентрирована на изучении различных методов вычисления затраченной энергии, причем игнорировалось обоснование сделанного выше упрощения. Анализ энергетического неравенства (И) показывает, что левая часть (11) постоянна тогда и только тогда, когда Цравая. часть неравенства является функцией одного параметра. Это на самом деле соответствует случаю изотропного разрушения, когда под действием любого сложного плоского нагружения наблюдается неустойчивый рост трещины в направлении, ортогональном направлению максимального нормального напряжения около кончика трещины (например, см. работу [15]). Иначе говоря, в изотропном материале со случайно распределенными трещинами равной длины (рис. 9) только трещина, перпендикулярная действию нагрузки, является критической и только один вид испытания — растяжение в направлении, перпендикулярном трещине,— необходим для определения характеристики разрушения такого материала. [c.228]

На рис. 4 приведено семейство кривых Т = f (f ) для различных значений ст р.. полученное для стали (V 7 см ) при температуре 300 К и значении F = I. Как видно из графика, увеличение начального коэффициента использования несущей способности F приводит к потере долговечности, причем тем большей, чем выше прочностные характеристики металла (сГпр). Поэтому при заданном уровне относительной долговечности, т. е. определенном сроке безаварийной эксплуатации, более высокопрочная сталь требует меньшей начальной относительной нагрузки Это необходимо учитывать при расчетах и проектировании конструкций. При заданном начальном коэффициенте использования несущей способности ( коэффициенте запаса ) долговечность ниже также у высокопрочных сталей. Это обусловлено резким усилением механохимического эффекта при высоких механических напряжениях. [c.39]

Считают, что по мере нагружения одна часть кристалла целиком сдвигается относительно другой в направлении линии скольжения. Расстояние между полосами скольжения лежит в пределах 10" — 10" см. Направление скольжения практически всегда совпадает с направлением вектора решетки в плотно упакованной плоскости. Оно начинается в каком-то одном месте тогда, когда касательные напряжения в плоскости скольжения достигают определенной величины, и постепенно распространяется на остальную часть плоскости. При этом нормальная к плоскости скольжения составляющая напряжения оказывает незначительное влияние на начало скольжения. Величина критического касательного напряжения зависит от чистоты металла, температуры и скорости деформирования. По мере нагружения кристаллиты разбиваются на фрагменты размером около 10 см, а те в свою очередь образуют блоки на два порядка меньше. В процессе разбиения возникают напряжения второго рода, связанные с искажением в решетке. Они соответствуют прочности материала в микрообъеме и пропорциональны пределу текучести. Около микродефектов вследствие локальных упругих напряжений кристал.таческой решеткч возникают значительные по величине ультрамикронапряжения (искажения третьего рода). Внутренние остаточные напряжения сосредоточивают часть остаточной энергии пластического деформиро- [c.126]

Комплексный модуль можно определить экспериментально на образце, совершающ ем синусоидальные колебания. Измеряя одновременно напряжение и деформацию, можно непосредственно найти абсолютную величину модуля и разность фаз. Устройство, применяемое для определения модуля сдвига, показано на фиг. 5.31. Два призматических образца из хизола 4485 с размерами 3,8 X 12,7 X 1,0 jm приклеены к металлической вилке и к центральному стержню так, что при движении вилки относительно стержня образцы нагружаются простым сдвигом. Центральный стержень соединен через нагрузочный элемент с большой плавающей массой с противоударной изоляцией, которую можно считать практически жесткой. Вилка соединена с движущимся элементом вибратора, совершающим синусоидальные колебания (подробнее см. [15]). [c.167]

МОДУЛЬ [продольной упругости определяется отношением нормального напряжения в поперечном сечении цилиндрического образца к относительному удлинению при его растяжении сдвига измеряется отношением касательного напряжения в поперечном сечении трубчатого тонкостенного образца к деформации сдвига при его кручении Юнга равен нормальному напряжению, при котором линейный размер тела изменяется в два раза] МОДУЛЯЦИЯ [есть изменение по заданному во времени величин, характеризующих какой-либо регулярный физический процесс колебаний <есть изменение по определенному закону какого-либо из параметров периодических колебаний, осуществляемое за время, значительно большее, чем период колебаний амплитудная выражается в изменении амплитуды фазовая указывает на изменение их фазы частотная состоит в изменении их частоты) пространственная заключается в изменении в пространстве характеристик постоянного во времени колебательного процесса] МОЛЕКУЛА [есть наименьшая устойчивая частица данного вещества, обладающая его химическими свойствами атомная (гомеополярная) возникает в результате взаимного притяжения нейтральных атомов ионная (гетерополярная) образуется в результате превращения взаимодействующих атомов в противоположно электрически заряженные и взаимно притягивающиеся ионы эксимерная является корот-коживущим соединением атомов инертных газов друг с другом, с галогенами или кислородом, существующим только в возбужденном состоянии и входящим в состав активной среды лазеров некоторых типов МОЛНИЯ <есть чрезвычайно сильный электрический разряд между облаками или между облаками и землей линейная является гигантским электрическим искровым разрядом в атмосфере с диаметром канала от 10 до 25 см и длиной до нескольких километров при максимальной силе тока до ЮОкА) [c.250]

При экспериментальном определении температурных напряжений модель, выполненная в масштабе 1 5, составлялась из двух частей, соответствующих частям натурного патрубка из материалов с коэффициентами oi и ац. На рис. 2, б показаны модели для обоих вариантов патрубка. Так как напряженное состояние при нагреве на постоянную температуру Д Г возникает в зоне стыка от разности ац — ai и пропорционально Абнат = = ( п — Oi) АТ, то для упрощения эксперимента достаточно перед склейкой модели создать и заморозить относительную деформацию Аемод только в одной части модели, например в более простой втулке. Величина Авмод выбиралась возможно более высокой для повышения точности измерений, но, вместе с тем, она не должна с учетом ослаблений и зон склейки приводить к разрушению при размораживании составной модели. В моделях двух вариантов патрубка (см. рис. 2, б) втулка вырезалась из средней части цилиндрической заготовки, замороженной при равномерном сжатии вдоль оси при этом в заготовке была создана поперечная деформация [c.131]

Уравнение (4.81) применяется для - оиределення амплитуды деформации при высокотемпературной малоцикловой усталости, оно не предназначено для расчета концентрации деформаций относительно направленной деформации. Однако можно считать, что при циклической дефор.мации закономерности концентрации напряжений и деформаций ползучести и упруго-пластической деформации по существу не отличаются от соответствующих закономерностей при направленной деформации. Как бы то ни было, рационально определять деформацию с помощью уравнения (4.81) по пересечению кривой циклическое напряжение—деформация с гиперболой е = (5 /о) /С в для случая упруго-пластической деформации. Необходимо обратить внчмание, что при определении номинальной деформации ползучести с использованием изохронных кривых напряжение—деформация, полученных исходя из кривых ползучести при постоянной нагрузке (см. например, рис. 4.7) она часто отличается от деформации, полученной при циклическом напряжении. [c.119]

На рис. 7.13 сравнивают циклическую диаграмму напряжение—деформация для нержавеющей стали 304 (см, рис. 6.47 и 6.48) с соответствуюш,ей диаграммой при однонаправленном растяжении. Циклическая диаграмма получена при знакопеременном растяжении—сжатии. Поведение материала относительно возникновения скачков деформации неясно. Кроме того, скорость деформации в экспериментах была постоянной (4- 10 ), на результаты испытаний оказывали совместное влияние и пластическая деформация еР и деформация ползучести е°. Следовательно, использование указанных данных по циклической деформации для определения приведенного выше обобщенного уравнения (7.12) необоснованно. Для решения указанной задачи необходимо провести испытания на циклическую деформацию при условиях, обеспечивающих возможность теоретического анализа. [c.262]

Вискозиметр М. П. Воларовича типа РВ-7 [1]. Прибор выпускается мастерскими института электронного машиностроения в Москве. Он предназначен для относительно вязких материалов. Широко использовался для определения предельного напряжения сдвига. Измерения могут вестись от —60 до 150°. Наружный цилиндр неподвижен. Внутренний цилиндр приводится во вращение при помощи падающих грузов. Отсчет углов поворота внутреннего цилиндра производится визуально по шкале и указателю с использованием секундомера / = 1,605 Rn = 1,475 La = 8 см. [c.260]

Величины определенные равенством (3.8), назовем компонентами напряжения относительно базиса е,-. С первого взгляда ясно, что в случае ортонормального базиса й =1,и тогда из (3.2) вытекает равенство к = рц. Добавочный множитель в уравнении (3.8) для неорто-нормального базиса обусловлен неодинаковостью площадей отдельных граней базисного параллелепипеда (см. ниже формулу (3.10)). [c.82]

Зависимость растягивающего напряжения от времени в некотором сечении Ха (см. рис. 5.2, б) типична для рассматриваемого процесса. Откольное разрушение про>исходит в том сечении, где ранее всего выполняются критерии разрушения. Величина максимальной амплитуды растягивающих усилий для конкретных типов ВВ и материала преграды зависит от отношения их толщин а = 1я/1въ. При малых а из-за малсЗсти градиента напряжений по толщине преграды растягивающие. напряжения малы. Вследствие этого относительно тонкие преграды не претерпевают откольного разрушения, что согласуется с хорошо известным фактом безотколь-ного ускорения с помощью взрыва ВВ тонких пластин. При больших а растягивающие напряжения также малы из-за слабого затухания ударной волны по длине преграды. Таким образом, наибольшего значения максимальные растягиваюп ие напряжения достигают при некотором определенном значении а = ао. [c.138]

Таким образом, повысить гермети-зуемое давление можно двумя путями увеличением контактного напряжения, т. е. применением высокомодульной резины и увеличением деформации уплотнителя, и повышением коэффициента устойчивости уплотнителя. Первый путь ограничен, так как резины с модулем свыше 10-10 Па теряют свои ценные высокоэластические свойства, а при относительных деформациях сжатия е > 50% резина может быстро разрушаться. Повышение коэффициента устойчивости уплотнителя за счет увеличения его размеров и коэффициента трения также имеет определенный предел. О недостатках способа повышения устойчивости за счет выполнения на уплотняемой поверхности выступов и впадин (см. рис. 3) указывалось выше. Создание прочного адгезионного контакта за счет, например, приклейки уплотнителя к контактирующим поверхностям не всегда допустимо даже в неподвижных соединениях. [c.16]

Ударная вязкость, характеризуя работу, необходимую для разрушения при внезапных приложениях нагрузки в условиях объемного напряженного состояния, не используется в расчетах на прочность. Ударная вязкость является интегральной характеристикой механических свойств, зависящей одновременно и от прочности, и от пластичности. Между характеристиками прочности и ударной вязкости не существует определенной связи. Однако наблюдается некоторая согласованность между КС н относительным сужением ф. Низкие значения if всегда соответствуют низкой ударной вязкости, но высокие значения г)) не всегда гарантируют высокую ударную вязкость. Важной целью определения ударной вязкости является оценка качества термической обработки и установления чувствительности стали к охрупчиванию в процессе обработки и эксплуатации (явления старения, тепловой хрупкости и т. и.). Ударная визкость является сдаточной характеристикой только для элементов конструкций котлов, сосудов и трубопроводов с толщиной стенки 12 мм и более. В особых случаях испытания на ударную вязкость необходимы для металла труб с толщиной 6 мм и более, что указывается в нормативно-технической документации. При этом применяются образцы типа 3 (см. табл. 2.18). [c.38]

Следует проанализировать еще возникновение скачков трещины в условиях плоской деформации. Если бы оно могло быть подтверждено для какого-либо сплава, то можно было бы измерить критический коэффициент интенсивности напряжений при разрушении по типу нормального отрыва образцов значительно меньшей толщины, чем требуемая стандартом для получения критического значения G p. Во-первых, предположение базируется на постоянстве ширины губ среза при зарождении прямого излома, означающем, что увеличение (Т33 от нуля на свободных боковых поверхностях до значения, соответствующего плоской деформации в центре образца, происходит на постоянной длине, во-вторых — на поведении многослойного материала, при котором как плоскодеформационное , так и плосконапряженное разрушение происходят в однозначно определенных условиях. К сожалению, прямой излом не всегда характеризует плоскую деформацию по всей толщине. Показано, что в мягкой стали макроскопически плоский излом происходит при нагрузках, уменьшающихся с увеличением толщины до достижения ими некоторого постоянного значения, соответствующего условиям плоской деформации (см. гл. VII, раздел 5). Опасность для алюминиевых сплавов заключается в том, что скачок трещины в центре образца может возникать в относительно тонкой полосе при критической интенсивности напряжений, превышающей предельное значение, так что вязкость материала в условиях плоской деформации оказывается завышенной [6]. [c.117]

Так как диаметр перешейка трещины d D, то при изгибе цилиндра перешеек будет полностью находиться в зоне растяжег ния (см. рис. 14). В этом случае величина б упругого перемещения перешейка трещины (см. рис. 14, отрезок ОС ) относительно плоскости ее поверхностей считается достаточно малой, так что направление результирующей силы До практически перпендикулярно к поверхности трещины. Поэтому распределение напряжений в перешейке трещины будет такое же, как если бы такой перешеек вытягивать силой Rg из упругого полупространства. Упругая задача для этого случая состоит в определении напряженного состояния в полупространстве z > О, на границе которого z = О заданы такие смешанные условия [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...