Адгезия на контактных поверхностях

Адгезия на контактных поверхностях [c.162]

Когда на контактной поверхности стружки, поверхности резания на обрабатываемой детали или на инструменте возникают пленки, имеющие высокую адгезию к режущему инструменту и обладающие прочностью большей, чем у обрабатываемого материала. В этих условиях силы трения не только не уменьшаются, но даже возрастают (например, это наблюдается в результате применения четыреххлористого углерода при резании свинца быстрорежущим инструментом и неполярного керосина при резании железа). [c.44]

В общем случае нагружения на контактную поверхность между волокнами и связующим одновременно действуют как нормальные, так и касательные напряжения, и для оценки прочности необходимо применить соответствующий критерий, учитывающий взаимодействие этих напряжений. При составлении математической модели учитываем, что физические теории адгезии можно разделить на две основные группы 1) теории, объясняющие явление адгезии взаимодействием адсорбционного типа 2) теории, объясняющие явления адгезии взаимодействием [c.131]

На фиг. 150 приведены результаты опытов при резании стали 20Х в различных жидких и газообразных средах, которые показывают, что одинаковый и наиболее сильный эффект по уменьшению длины контакта, усадки и сил резания дает применение четыреххлористого углерода и чистого хлора, обладающих наибольшей химической активностью. Одинаковый эффект применения жидкости и газа указывает на то, что главным является создание тем или иным реагентом защитной пленки вследствие химической реакции на контактных поверхностях. Наиболее интенсивная адгезия наблюдается при резании в вакууме. Все это показывает, что уменьшение адгезии стружки с инструментом является результатом химического взаимодействия среды с ювенильной поверхностью металла. Продукты химического взаимодействия в виде солей, окислов, металлических мыл, находясь в процессе резания между обрабатываемым металлом и инструментом, уменьшают адгезию. [c.164]

Смазки представляют собой материал, который уменьшает адгезию между контактными поверхностями и силы трения. Многие исследования проводились по определению уменьшения трения с помош ью СОЖ, влияния их химического состава, вязкости, точки кипения, теплоемкости, диэлектрических свойств, удельного веса на процессы трения. Однако до сих пор не удалось найти связи между физическими свойствами СОЖ и коэффициентом трения. [c.29]

Адгезия смазочного материала к металлу и энергия их взаимодействия играют важную роль в формировании смазочного слоя на контактных поверхностях. Механические свойства поверхностного слоя зависят от совокупности физико-химических и реологических свойств применяемых смазок, свойств самого материала (металла) и состояния его поверхности, а также от условий трения (температуры, давления, скорости перемещения и т. п.). Так, на инертных металлах (серебре, никеле и т.д.) и на стекле смазочное действие таких поверхностно-активных компонентов смазок, как жирные кислоты, ниже, чем неполярных парафиновых углеводородов. На активных металлических поверхностях (железо, медь, цинк и т. д.) жирные кислоты снижают трение, естественно, в значительно большей степени, чем парафиновые углеводороды. Для каждого сочетания металл — смазочный материал существует своя температура, выше которой коэффициент трения резко возрастает и происходит задир поверхностей. При этой температуре происходит разрушение (десорбция) ориентированной структуры в граничном слое смазочного материала. Поэтому высокие температуры, развивающиеся при трении, могут привести к такому нежелательному явлению, как схватывание с последующим вырывом материала. [c.122]

Фиксация с помощью резиновых деталей основана на совместном действии механического обжатия и химической адгезии. Некоторые резины, надетые на вал с натягом, проявляют ярко выражен- ную тенденцию к адгезии и обеспечивают хорошую фиксацию от проворачивания. Хотя резиновые 0-образные кольца также обладают этим свойством, контактная поверхность кольца и вала мала в сравнении с цилиндрическим пояском резиновых гармо- [c.90]

Условия на поверхности фланцев. Большинство прокладочных материалов проявляют адгезию к металлическим поверхностям фланцев, величина которой зависит от длительности соприкосновения, температуры и контактных давлений. На адгезию влияет также и материал фланцев. Адгезия в значительной мере способствует сохранению начального уплотнения, поскольку крепко приставшая к поверхности фланца прокладка может сохранять герметичность соединения при очень высоких рабочих давлениях даже при малых усилиях сжатия. Связующие вещества на основе резин и другие вещества с успехом могут использоваться для повышения скорости и надежности адгезии. Приставшие прокладки независимо от того, каким образом произошла адгезия, затрудняют разборку фланцевого соединения. В некоторых условиях это является недостатком. С этой точки зрения может появиться необходимость так обработать прокладки, чтобы полностью исключить их тенденцию к адгезии. [c.219]

Формовка по разъемным моделям и стержневым ящикам с орнаментом. Отпечаток орнамента в форме или стержне выполняется с помощью орнаментированных моделей или стержневых ящиков. Для получения качественного отпечатка орнамента в песочных формах и стержнях необходимо исключить прилипание формовочных смесей к поверхности моделей и стержневых ящиков путем применения разделительных материалов, обеспечивающих минимальную молекулярную связь между поверхностями двух соприкасающихся тел (фаз) [74, 87]. Термодинамической характеристикой адгезии является убыль свободной энергии на 1 см контактной поверхности тел. Адгезия л<ид-кости Wa к поверхности твердого тела определяется по уравнению [74, 97] [c.143]

Окисные пленки играют роль промежуточной среды. В связи с этим они оказывают сильное влияние на процесс внешнего трения. Экранируя контактные поверхности, они препятствуют значительному проявлению сил адгезии и предотвращают молекулярное схватывание поверхностей металла и инструмента. [c.18]

Чтобы исключить излишние напряжения в поджимных элементах от крутящего момента, возникающего на трущихся уплотнительных поверхностях, необходимо обеспечить механическое сцепление между уплотнительными кольцами и базовыми деталями. При отсутствии такой фиксации передача крутящего момента через эластичные поджимные элементы вызовет их скручивание, отвердение, растрескивание и выход из строя. Фиксацию можно осуществлять при помощи шпонок и шлицев, установочных винтов, штифтов и т. д. Резиновые детали также обеспечивают хорошую фиксацию от проворачивания, так как некоторые сорта резин, установленных на вал с натягом, проявляют тенденцию к адгезии. О-образные резиновые кольца обладают этим свойством, но их контактная поверхность меньше, чем у цилиндрических колец. [c.331]

Дальнейшее повышение скорости резания меняет картину. Адсорбированные на поверхности алмаза пленки, предохраняющие адгезию, истираясь, не успевают возобновиться. В контакт входят чистые поверхности алмаза и стали, и условия трения больше приближаются к условиям трения в вакууме. Интенсивность адгезии возрастает, контактные слои претерпевают торможение, выделяется тепло и температура повышается. При обработке стали 40 алмазным резцом со скоростью резания 300 м мин (/ == 0,3 мм, 5 = 0,15 лл/об) стружка едва приобретала цвета побежалости. При скорости 570 м мин стружка сходила синей и кончик алмазного резца от разогрева был красным. [c.297]

Подавляющее большинство факторов, влияющих на интенсивность износа инструмента (отношение контактных твердостей, диффузия и адгезия, окислительные процессы, пластическое течение контактных слоев инструмента и др.), являются функцией температуры контактных поверхностей. Поэтому для заданного сочетания обрабатываемого материала и инструмента при работе на [c.238]

Использование органических растворителей дает новые возможности для контактного осаждения металлов и сплавов, особенно на такие активные металлы, как алюминий и магний. Основным затруднением при нанесении покрытий на эти металлы является наличие на их поверхности пленки окислов, препятствующих качественному сцеплению покрытия с основой. Использование неводной среды позволяет исключить дополнительную операцию — цинкатную обработку и добиться высокой адгезии покрытия к основе. [c.46]

Так как размеры контактной поверхности существенно влияют на адгезию покрытий, обычно возникает заинтересованность в ее увеличении. Тем не менее даже на непористых подложках с малой степенью шероховатости поверхности контакт никогда не бывает абсолютно полным. [c.29]

Несмотря на очень большое давление, оказываемое стружкой на переднюю поверхность, окружающая среда и смазочно-охлаждающая жидкость могут проникнуть на большую часть площадки контакта. Объясняется это рядом обстоятельств. Передняя поверхность инструмента после заточки и поверхность стружки покрыты неровностями, в результате чего между ними нет сплошного контакта. Свежеобразованная химически чистая контактная поверхность стружки обладает исключительно высокой поверхностной и химической активностью, что способствует мгновенному проникновению под стружку смазочноохлаждающей жидкости или окружающей среды. В результате этого на части площадки контакта образуется граничный слой смазки (рис. 89) или пленки окислов, нитридов, гидридов и т. п. и устанавливается режим полусухого трения. Граничный смазочный слой 1 полностью или частично устраняет действие сил адгезии, и противление движению стружки по передней поверхности определяется не механическими свойствами обрабатываемого материала, а свойствами сма- [c.124]

Титановые сплавы обладают малой пластичностью, что существенным образом сказывается на их деформации при резании. Продольная усадка стружки обычно близка к единице. Указанное обстоятельство приводит к тому, что контактная площадка на передней поверхности имеет незначительную ширину и площадь и поэтому возникают давления, в 2—3 раза большие, чем при обработке стали такой же прочности. Титановые сплавы обладают свойством слипания с твердыми сплавами (явление адгезии). Титан обладает низкой теплопроводностью и тепло, возникающее при резании, концентрируется в зоне, близкой к режущим кромкам инструмента. [c.100]

Известны различные методы теоретического описания адгезионных свойств металлов и межфазных процессов при их взаимодействии [1—3]. Вместе с тем из-за возникающих трудностей при анализе квантовых эффектов на поверхности двух металлов и соответственно в контактной зоне [4] обобщающая теория адгезии еще не создана. [c.5]

Попытки установить корреляцию между эксплуатационными характеристиками армированных пластиков и основными положениями химии поверхностных явлений оказались безуспешными. Адгезия красок, каучуков и герметиков к поверхности минеральных веществ и прочность стеклопластиков (особенно после выдержки в воде) очень слабо зависят от контактных углов смачивания, поверхностного натяжения адгезива, наличия непрочных пограничных слоев, морфологии и химии поверхности минеральных наполнителей и других важных факторов. Вполне вероятно, что при оценке адгезионных свойств по механическим характеристикам композитов могут использоваться отдельные параметры или их сочетания, которые оказываются несущественными при рассмотрении адгезии полимерных цепей на молекулярном уровне. [c.182]

Для получения надежных контактных соединений необходимо иметь адгезию не менее 2,5-10 —3-10 Па. Адгезия материала к подложке увеличивается при увеличении шероховатости подложки за счет увеличения фактической площади контактирования материалов, однако значительно увеличивать шероховатость нельзя из-за увеличения нестабильности резистивных пленочных материалов. Адгезия уменьшается при наличии на поверхности подложки загрязнений, особенно органического характера, которые экранируют материал пленки от материала подложки. [c.446]

Во взвешенной контактной среде расстояние между части цами ее образующими несоизмеримо больше по сравнению с размерами удаляемых из воды примесей, имеющих коллоидную или ионную степень дисперсности. Их удаление из подобной гетерофазной системы происходит в результате адгезии и сорбции. При прохождении через взвешенный слой примеси воды сближаются с ранее сформированными хлопьями (сорбентом) и под действием молекулярных сил прилипают к их поверхности или ранее адсорбированных на них частицам примесей. [c.191]

В данной главе рассматриваются задачи о взаимодействии упругих тел при наличии сил притяжения (адгезии) различной природы, вызванной их поверхностной энергией или присутствием в зоне контакта менисков жидкости. Большое внимание уделяется анализу совместного влияния параметров микрогеометрии контактирующих поверхностей и свойств поверхности и поверхностных плёнок на характеристики контактного взаимодействия. Полученные зависимости используются, в частности, для расчёта адгезионной составляющей сопротивления качению упругих тел. Глава составлена по работам [47, 48, 101, 208], выполненным совместно с Ю.Ю. Маховской. [c.78]

Результаты расчётов позволили установить, что наличие адгезии, связанной с молекулярным взаимодействием поверхностей, приводит к эффектам, аналогичным имеющим место при капиллярной адгезии наличие отрицательных давлений в контакте, увеличение размера области контакта, неоднозначность определения контактных характеристик при отрицательных значениях силы. Кроме того, зависимость нагрузки, действующей на тела, от расстояния между ними является немонотонной и неоднозначной. Это иллюстрируется рис. 2.8,а, где приведены графики безразмерной нагрузки от безразмерной величины D/L, характеризующей изменение расстояния между телами при деформировании [L — - характерный геометрический размер), построенные для случая контакта двух упругих тел, форма зазора между которыми в недеформированном состоянии описывается функцией /(г) = Сг (см. рис. 2.5,а, кривая 2). Кривые 1 и 2 соответствуют двум разным значениям величины поверхностной энергии 7- Участки непосредственного контактирования поверхностей выделены на кривых, как и прежде, толстыми линиями. В отличие от случая капиллярной адгезии неоднозначность зависимости нагрузки от расстояния имеет место при всех значениях параметров. [c.100]

Адгезия сухих поверхностей. На рис. 2.15 представлены распределения контактных давлений р на единичном пятне контакта при одной и той же нагрузке Р = 0,002, приложенной к одному штампу, для различных форм штампа. Сравнение кривых 1, 2 и 1, 2, построенных с учётом взаимного влияния пятен контакта и без него соответственно, позволяет заключить, что учёт влияния других штампов приводит к уменьшению радиуса области контакта а и внешнего радиуса Ъ области, в которой действует адгезионное давление, при этом максимальное давление в контакте увеличивается. [c.120]

На рис. 2.17 представлены результаты расчёта контактных характеристик при различных значениях безразмерного расстояния Л между штампами. Кривые 3 описывают случай единичного штампа (Л —> +оо). Зависимости безразмерного радиуса области контакта а от нагрузки на один штамп Р, представленные на рис. 2.17,а, показывают, что при положительных нагрузках уменьшение расстояния между штампами приводит к уменьшению размера области контакта, как и в случае дискретного контакта без адгезии (см. главу 1). Однако в области отрицательных нагрузок, в которой контакт поверхностей ещё имеет место, уменьшение расстояния между штампами приводит к увеличению радиуса области контакта а. [c.121]

При качении каждая неровность приближается к поверхности основания с некоторого расстояния Doo, при котором не проявляется действие адгезионных сил притяжения, до минимального расстояния Dq, которое имеет место в точке наибольшего нагружения области контакта. Затем неровность начинает удаляться от поверхности основания до значения Всю - Как показано в 2.4, если значение Dq удовлетворяет условию Dq D , в цикле сближение-удаление неровности, который имеет место при прохождении единичной неровности через контактную зону, происходит диссипация энергии, величину которой обозначим Aw. Величина D определяется расстоянием, соответствующим точкам А на кривых, представленных на рис. 2.4,а, 2.6, 2.8,а, 2.17, , 2.20, которые рассчитаны для случаев капиллярной и сухой адгезии по моделям единичного или дискретного контакта. [c.128]

Разрушение при однократном нагружении возникает, если внутренние напряжения, вызванные этим нагружением, столь велики, что критерий разрушения выполняется в одной или нескольких точках взаимодействующих тел. Этот тип разрушения наблюдается при адгезионном износе, характеризуемом переносом материала с одной поверхности на другую. Высокая адгезионная способность поверхностей взаимодействующих тел является необходимым условием для реализации этого вида износа. Как правило, поверхностные загрязнения, такие как адсорбированные молекулы кислорода, водяной пар, плёнки окислов металлов и другие химические соединения, уменьшают адгезию. Однако высокие контактные давления могут вызвать пластическое течение в поверхностных слоях и разрушение поверхностных плёнок. При этом, если поверхностное течение, сопровождаемое удалением окисных плёнок, имеет место в обоих телах (например, их твёрдости мало отличаются друг от друга), адгезионный износ протекает более интенсивно. [c.315]

Для замедления контактной коррозии железоалюминиевых металлоконструкций в атмосферных условиях на поверхность контактирующих металлов наносят смесь хромата кобальта и двойной окиси кобальта-хрома. Адгезию ингибирующей смеси повышают использованием жидкого натурального или синтетического каучука. Концентрация ингибирующей смеси составляет 10. .. 20 %. [c.698]

Допустим, что твердый сплав состоит из насыщенного карбида хрома (СгзСо), цементированного кобальтом. Учитывая сродство хрома со сталью, очевидно, что при резании стали этим сплавом (ввиду интенсивной адгезии на контактных поверхностях) температура резания будет значительной. Вследствие малой температуры нлавления карбида хрома и его высокой растворимости в кобальтовой связке хромокобальтовый твердый сплав будет иметь низкую горячую твердость и малую формоустойчивость. [c.315]

Износ контактных поверхностей при низких температурах резания, не оказывающих влияния на скорость износа, происходит в основном путем последовательного отрыва частиц инструментального материала в результате усталостного разрушения под действием многократного адгезионного воздействия обрабатываемого металла. Скорость этого так называемого усталостного износа зависит главным образом от величины сил адгезии на изнашиваемых поверхностях и частоты адгезионных воздействий. Например, в случае точения закаленной стали марки 9Х твердостью НС оЗ со скоростью резания 0,14 м сек быстрорежущими резцами уменьшение толщины среза до величины менее 0,02 шл уменьшает устойчивость нароста и резко увеличивает износ по задним поверхностям. Еще более резко возрастает износ в результате увеличения частоты срывов нароста в случае возникновения вибраций из-за образования стружки надлома при увеличении толщины среза (до 0,22 жм). В случае обработки стали марки 9Х твердостью НЯСАО, когда нарост более устойчив, в аналогичных условиях при изменении толщины среза износ не возрастает. [c.166]

Влияние атмосферного воздуха на процесс трения и износа связывают, главным образом, с воздействием на контактные поверхности трущихся лар кислорода и паров воды. Наиболее полно исследована роль воздуха в процессах трения и износа в вакуумных машинах трения, позволяющих получать разрежение газовой среды в зоне рабочего узла трения в диапазоне ЫО — 1 10 Па [13, 15, 24]. Общепризнанным результатом этих исследований является то, что воздух оказывает значительное влияние на процессы трения и износа и что оно существенно за1ви ит от условий трения и свойств трущихся пар. В большинстве реальных случаев работы узлов трения деталей машин избыточное количество воздуха может приводить к возрастанию износа за счет интансификации окисления поверхностей, недостаток же — к увеличению износа и возрастанию сил трения за счет усиления явлений схватывания и адгезии. Оптимум содержания воздуха соответствует давлению б-Ю —5 Па. Смазочное действие большинства углеводородных смазок и ири-садок высокого давления [1] в большой маре зависит от участия в процессе взаимодействия с трущимися поверхностями составляющих атмосферного воздуха. [c.55]

При резании на воздухе на контактных поверхностях могут быть выделены три зоны I — зона, непосредственно примыкающая к режущей кромке, характеризуемая переносом обрабатываемого материала с образованием сплошного заторможенного слоя П — зона переходная, с постепенным нарушением сплошности затормо-же)нного слоя обрабатываемого 1металла и увеличивающейся дискретностью контакта П1 — зона трения с максимально возможным ослаблением адгезии, схватывания и уменьшением переноса обрабатываемого металла (см. рис. 10). [c.75]

При прерывистых процессах резания диффузия затруднена из-за процесса окисления, происходящего во время холостого хода инструмента. Поэтому износ его рабочих поверхностей в этом случае определяют абразивные процессы, адгезия, окисление и, особенно, микровыкрашивание на контактных поверхностях. [c.149]

Каков уровень требований, которые следует выдвигать при синтезе СОЖ В принципе,. как полагает М. Б. Гордон, реальны.м является полное устранение адгезии на поверхностях трения и достижение там гомогенного граничного трения. Одновременно реальным является требование предотвратить разрушающее влияние естественной среды (кислорода) в тех условиях, когда оно вызывает деструкцию твердых сплавов или в условиях, когда Окисные пленки затрудняют обработку новерхности методами резания (шлифования), а также в тех случаях, когда на стружке и поверхности резания интенсивно образуются, разрушаются и вновь регенерируются толстые и твердые окионые пленки, абразивно разрушающие контактные поверхности режущего инструмента. Охлаждающее действие СОЖ наиболее сильно молсет понизить температуру обрабатываемой детали и массы режущего инструмента, а моющее действие — предотвратить преждевременный выход и строя абразивного инструмента по причине засаливания, многократно уменьшить из нос лезвийных инструментов и способствовать резкому улучшению шероховатости обработанных поверхностей. [c.54]

Прилипаемость металлов (адгезия). Кроме трех рассмотренных основных свойств режущих сплавов различают еще одно свойство — прилипаемость, которое зависит от молекулярных сил, развивающихся при высоких давлениях и высоких температурах на поверхности контакта режущего инструмента и обрабатываемого металла. Прилипаемость увеличивает вероятность появления частых налипов, обпщх наростов, способствующих уваличению сил трени на контактных площадках передней и задней поверхностей инструмента. Прилипаемость зависит от физико-химических свойств как режущего инструмента, так и обрабатываемого материала. [c.155]

Часто для повышения адгезии с учетом конструктивных технологических требований перед нанесением покрытия субстрат подвергают механической обработке. Рекомендуется увеличивать шероховатость металла для повышения плошади контакта с адгезивом. Однако при этом растут контактные напряжения, снижающие долговечность покрытий [3]. Проведены исследования зависимости величины адгезии от режимов точения чугунной подложки (.материал резца ВК6). Исследования методами радиоактивных изотопов, контактной авторадиографии, апределення работы выхода электронов, спектрального анализа и шероховатости поверхности показали, что увеличение адгезии связано с образованием донол-нительных дефектов структуры чугуна в зоне внедрившихся инст-ру.ментальных частичек при точении, что приводит к повышению диффузионной способности субстрата и росту контактной поверхности с адгезивом благодаря микроволосяны.м трещинам. Адгезия повышается на 25—30% при следующих оптимальных режимах резания скорость—130—140 м/мин, подача — 0,5 мм/об, глубина — 0,35 мм. [c.144]

Наиболее сложным является механизм адгезионного взаимодействия полимерных тел с металлическими. Так, Д, Бакли [17] при исследовании контактного взаимодействия атомарно-чистых поверхностей вольфрама и фторопласта-4 с помощью автоионного микроскопа установил наличие интенсивного адгезионного взаимодействия, при котором молекулы фторопласта-4 на поверхности твердого тела представляют собой кластеры из трех атомов. Считается, что при адгезии фторопласта-4 в контакт с поверхностью металла входят атомы, расположенные на торце молекулы, т.е. происходит образование связи между поверхностью вольфрама и фуппой СРт, сюэтому перенос идет кластерами из трех атомов. Вспомним, что макромолекулы фторопласта-4 представляют собой винтообразные цепи, состоящие из 26 групп СРт, которые могут кристаллизоваться с образованием гексагональной рететки. [c.66]

Смачиваемость — это адгезия жидкости на поверхности твердого тела, т. е. образование малого контакткого угла (<90°) между поверхностью жидкости и поверхностью твердого тела. В случае полного смачивания этот контактный угол равен 0°. [c.156]

Связь прочности сцепления тел при притирании и склеивании с неровностями поверхности. Сцепление тел, например плоскопараллельных концевых мер, происходит за счет адгезии и сил поверхностного натяжения тончайших пленок, aд opбиpoвaнныx на поверхностях контакта. Одно из обязательных условий образования адгезионной связи состоит в том, что контактирующие точки соприкасающихся тел должны сблизиться на величину порядка атомного радиуса, что составляет примерно ЫО мм. Сила сцепления зависит от величины контактных площадок. Поэтому, например, к чистоте рабочих поверхностей концевых мер предъявляются самые высокие требования. С другой стороны, такая гладкость поверхности при определенных условиях трения может привести к выдавливанию смазки, к появлению полусухого трения и к повышенному износу. [c.51]

При пластической деформации выступов фактическая площадь контакта почти не зависит от микрогеометрии поверхности, определяется пластическими свойствами материала и нагрузкой. Упрочнение материала влияет на формирование фактической площади контакта, которая при этом зависит от нагрузки в степени. В случае упругой деформации шероховатостей на фактическую площадь контакта существенно влияют геометрические характеристики шероховатости и упругие свойства материала. Площадь в этом случае пропорциональна нагрузке в степени 0,7-0,9. В узлах трения механизмов и машин, приборов, оборудования часто встречающимися видами износа являются адгезионный, абразивный, коррозионно-механический, усталостный. При воздействии потока жидкости, газа возникает эрозионное изнашивание. Наиболее интенсивно изнашивание протекает в процессе заедания. Поверхности трения при малых колебательных пере-меще1шях подвержены фреттинг-коррозии. В условиях кавитационных явлений возникает кавитационное изнашивание. Механизм физико-химических связей при адгезионном взаимодействии и интенсивность поверхностного разрушения непосредственно зависят от величины площади фактического контакта [4, 8—12]. Значительный рост интенсивности изнашивания наблюдается при достижении контактными нормальными напряжениями величины предела текучести материала. Энергия адгезии увеличивается при физически чистом контакте материалов и совпадающих по структуре материалов. Гладкость поверхностей способствует увеличению адге- [c.158]

При рассмотрении контактных явлений обычно допускается, что осаждающиеся частицы до момента контакта не были в соприкосновении друг с другом и с подложкой, что равноценно исключению трибоэффекта (о роли последнего см. 35). Кроме того, не учитывается возможность возникновения разряда между частицей и поверхностью при отрыве частицы. Такой разряд наблюдается и при отрыве пленок, он зависит от скорости их отрыва и существенно влияет на величину работы адгезии . Влияние разряда в процессе отрыва частиц пока еще не изуче-но, можно лишь предположить, что с уменьшением размеров частиц снижается вероятность возникновения разряда между частицей и поверхностью . [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...