Теоретическое описание

Особенности теоретического описания течений в газожидкостных системах [c.184]

Обычно при теоретическом описании двухфазных течений газожидкостных систем используют два подхода феноменологический и статистический. [c.184]

Выход из сложившегося в физике положения, при котором опытные факты не могли получить последовательного теоретического описания, был найден Альбертом Эйнштейном в 1905 г. [c.283]

Теория возраста применима для рассмотрения процесса замедления в достаточно тяжелых замедлителях, например, в графите. Основное условие применимости возрастной теории — непрерывность процесса замедления — не выполняется в водородсодержащих средах, при замедлении в которых нейтрон может потерять всю свою энергию за одно соударение. Поэтому она неприменима для таких сред, и в этих случаях для теоретического описания процесса замедления приходится рассматривать сложное кинетическое уравнение (или другие его приближения). [c.309]

Второй способ теоретического описания ядерного взаимодействия заключается в попытке подобрать подходящий потенциал, удовлетворяющий экспериментально установленным свойствам ядерных сил. Строго говоря, этот способ не безупречен принципиально из-за конечной скорости распространения взаимодействия (с оо). Но для рассмотрения взаимодействий нуклонов при не слишком высоких энергиях (несколько сот мегаэлектронвольт) и свойств ядер его можно использовать. [c.19]

Экспериментальные данные, а также данные теоретического анализа позволяют заключить, что по мере удаления от выходного сечения сопла распределение скоростей и другие параметры все меньше зависят от условий истечения, а безразмерный профиль скорости приобретает универсальный характер. Поэтому с известным приближением, если нас интересует главным образом основной участок, можно реальную струю заменить струей-источником, т. е. бесконечно тонкой струей, вытекающей в направлении оси х из полюса О. Теоретическое описание струи-источника значительно проще, чем описание струн конечной толщины. [c.379]

Таким образом, мы получаем полное и строгое теоретическое описание ламинарного течения в круглой трубе. Однако такое течение может иметь место только на участках стабилизированного течения, которое устанавливается на некотором расстоянии от входа в трубу. [c.166]

Эйнштейн придавал этому очень большое значение и в одном из писем к Максу Борну в 1948 г. писал следующее То, что действительно существует в В... не должно зависеть от характера измерения, которое производится в другой области пространства А оно не должно зависеть от того, производится ли вообще или не производится некоторое измерение в А. Если согласиться с такой точкой зрения, то нельзя рассматривать квантово-теоретическое описание полным представлением физически реального. Если, несмотря на это, согласиться с квантово-механическим описанием, то придется признать, что физически реальное в В испытывает неожиданное изменение в результате измерения в А. Мой физический инстинкт восстает против этого . [c.426]

Не следует, однако, думать, что методы, основанные на исследовании динамического описания физических систем с помощью описания эволюции отдельных частиц, входящих в упомянутые системы, являются бесплодными. Более того, методы молекулярной динамики и методы Монте-Карло являются одним из наиболее мощных инструментов теоретического описания физических систем. Однако число наблюдаемых в системе частиц относительно невелико и редко превышает 10 частиц. [c.7]

Теоретическое описание столкновений многоатомных молекул встречает большие затруднения. Поэтому обычно вводят законы взаимодействия частиц как допущения, после чего пригодность закона может быть установлена сравнением результатов, выведенных из него, и экспериментальных. [c.11]

Предложено много теорий деформационного упрочнения, в основу которых положены результаты непосредственных электронномикроскопических наблюдений дислокаций. Однако до настоящего времени ни одна теория деформационного упрочнения не получила всеобщего признания. Причина этому — сложность и многообразие явлений, протекающих в процессах пластического деформирования. Вал<ность и необходимость этих теорий заключается в том, что, во-первых, теоретическое описание дает основу для целенаправленных экспериментов и способа обработки экспериментальных данных, во-вторых, позволяет расчетным путем определить основные характеристики кривой т — у и дать исчерпывающие ответы на вопросы о механизмах пластической деформации и процессах, их контролирующих, в-третьих, создает базу для научно обоснованной разработки [c.210]

Известны различные методы теоретического описания адгезионных свойств металлов и межфазных процессов при их взаимодействии [1—3]. Вместе с тем из-за возникающих трудностей при анализе квантовых эффектов на поверхности двух металлов и соответственно в контактной зоне [4] обобщающая теория адгезии еще не создана. [c.5]

Проведено теоретическое описание адгезионных свойств системы твердое тело—покрытие. Применительно к определенному рельефу поверхности и ее дислокационной структуре с использованием метода функционала плотности найдено выражение для межфазной энергии как функции расстояния между взаимодействующими фазами и произведен ее расчет. Получено выражение для энергии адгезии в ряде систем металл—покрытие и рассчитана сила сцепления покрытия с основой. [c.235]

На немонотонный, скачкообразный процесс подрастания усталостной трещины за цикл нагружения на величину менее параметра кристаллической решетки указывают прямые эксперименты [73-77]. Регистрируемая на поверхности образца СРТ может сохраняться неизменной применительно к начальной стадии разрушения (стадия I), соответствующей процессу формирования псевдо-бороздчатого рельефа излома, так же как и величина шага усталостных бороздок применительно ко II стадии роста трещин. Все это дает основание проводить единое теоретическое описание процесса непрерывного и одновременно дискретного развития усталостной трещины. [c.202]

В то время как теоретическое описание дисперсии часто предусматривает введение бесконечной последовательности гармонических волн, инженер, как правило, в большей степени заинтересован в исследовании распространения в среде импульсов напряжений. В основном анализ дисперсии сводится к следующему. Импульс напряжений в заданный момент времени разлагают на спектр гармонических волн, с использованием фазовой скорости определяют характер распространения каждой из гармонических составляющих спектра, а затем с помощью уравнений (22) импульс восстанавливают в некоторой более поздний момент времени. Два метода, позволяющие упростить последний этап этой процедуры, способствуют ее успешной реализации. [c.283]

А. А. Назаровым и др. [208-210] сделаны попытки теоретического описания этих модельных представлений. Предполагается, что в границах зерен наноструктурных материалов существуют [c.100]

Такой корпускулярно-волновой дуализм принят теперь как общее характерное свойство всех типов элементарных частиц. При теоретическом описании оказывается более целесообразным сначала рассматривать процесс как волновой, а затем перейти к корпускулярной точке зрения. Волновая трактовка требует развития теории поля в классическом виде. На некоторой стадии в это описание вводятся правила квантования, и тогда становится возможным интер- [c.150]

Общее положение в теории поля несколько отличается от того, какое имеет место в теории непрерывных материальных сред. Обычно поведение систем последнего типа достаточно хорошо понятно в своих основных чертах, и аналитический метод применяется для упрощения способа записи уравнений движения в форме, удобной для решения конкретных задач. В теории поля предварительные сведения об основных свойствах процесса обычно отсутствуют, и аналитический метод применяется как исходный пункт теоретического описания. Рассмотрение различных простейших видов плотности функции Лагранжа позволяет надеяться на успешное объяснение некоторых наблюдаемых явлений. Аналитический метод является эмпирическим в той же степени, что и метод, при котором делаются непосредственные предположения относительно формы уравнений поля, но при его использовании область возможностей значительно сужена. [c.153]

В дополнение к сказанному можно привести еще один при.мер.. При испытаниях на КР в некоторых средах и при экспозиции в газообразном водороде кривые зависимости скорости роста трещины V от коэффициента интенсивности напряжений К (см. рис. 2) имеют довольно большое общее сходство, что проиллюстрировано рис. 46 и 47. При КР наличие участка II (рис. 46), на котором скорость роста трещины не зависит от К, интерпретируется как существование стадии процесса, контролируемой скоростью диффузии коррозионных агентов к вершине трещины, что согласуется и с температурной зависимостью [152, 296]. Наличие в целом аналогичной зависимости в случае водородного охрупчивания (рис. 47) показывает, что такую интерпретацию следует проводить, имея в виду поведение коррозионных агентов, определяющих процесс образования водорода. Предпринимаются попытки теоретического описания поведения в области II в рамках водородного процесса [15, 301]. [c.124]

Наиболее изучена зависимость механических характеристик от температуры [3, 8, 10, 29, 38, 81, 93 и др.], причем имеются попытки теоретического описания этого явления на основе понятия характеристической температуры металла [81]. [c.13]

Процессы, протекающие в контактирующей паре, весьма сложны для теоретического описания, поэтому задача создания этого уплотнения наиболее эффективно решается на основе детальных экспериментальных исследований. Отработка УВГ натриевых на- [c.241]

Как показано в работе [32], весьма удобно теоретическое описание турбулентного движения при помощи уравнений Лагранжа. При этом коэффициент вихревой (турбулентной) диффузии может быть введен по аналогии с теорией броуновского движения согласно формуле [c.98]

Исследования критериев малоциклового разрушения при повышенных и высоких температурах ведутся в последнее время весьма интенсивно, о чем свидетельствует большое количество различных предложений, посвященных выбору физически обоснованной меры повреждаемости материала в процессе эксплуатации и разработке соответствующих кинетических зависимостей, позволяющих оценивать остаточный ресурс конструкций в связи с параметрами процессов нагружения и нагрева. Существующие опытные данные указывают на значительную сложность физических процессов, приводящих к разрушению материала при высокотемпературном циклическом нагружении. Взаимодействие стадий образования и подрастания микропор и микротрещин в процессе пластического деформирования, слияния микротрещин, образования и распространения макротрещины подчиняется сложным статистическим закономерностям и не получило до настоящего времени исчерпывающего теоретического описания. Поэтому практически все существующие модели накопления повреждений базируются, как правило, на феноменологических представлениях. При этом оценку накопленных в процессе деформирования повреждении осуществляют, используя различные скалярные и тензорные параметры [18—201 (эффект Баушингера, длина траектории пластического деформирования, изменение плотности и т. п.), являющиеся макроскопическими (механическими) характеристиками явлений, определяющих на структурном уровне накопление и перераспределение поврежденности материала. [c.16]

Долговечность автокатода является одним из основных параметров, по которым определяется практическая пригодность катода. Количественное теоретическое описание автокатода из углеродных волокон отсутствует в связи с крайней сложностью его структуры и неопределенностью многих рабочих параметров. Поэтому в начале этого раздела предлагается вариант количественной оценки срока службы автокатода из углеродного волокна [176], т. е. оценка времени, за которое средний эмиссионный ток при постоянном рабочем напряжении уменьшается до определенного выбранного значения. [c.116]

Таким образом, отличие реальной картины распределения резонансных напряжений по лопаткам от теоретической, описанной в гл. 9, п. 3, может быть связано не столько с собственно искажением форм колебаний, сколько с искажением их, сопровождающимся суперпозицией колебаний по большому числу собственных форм. Влияние может также оказать отклонение от строгой поворотной симметрии характеристик демпфирования системы [44]. [c.186]

Самым сложным с точки зрения теоретического описания является переходный режим течения пара, часто встречающийся в технологических процессах. Рассмотрим течение пара через сухой слой пористого тела, представив систему пористое тело—газ как бинарную смесь, причем молекулы одной из компонент неподвижны и имеют размеры и массу, намного превышающие размеры и массу второй компоненты (реальный газ) [Л.5-29—5-31]. [c.343]

Из-за трудностей теоретического описания процесса замедления приведенные (и хфугие) формулы обычно дают только грубую оценку величины (а также позволяют оценить влияние на различных параметров замедлителя, например плотности). Точное значение обычно находят из опыта. [c.309]

Второе слагаемое характерно для спектра изотропного осциллятора. Поскольку размеры атома —5,3-10 см, то при п = 500 радиус атома достигает сотой доли миллиметра. Последние эксперименты с магнитными атомами обнаружили новые интересные явления [47]. Однако в настоящее время теоретическое описание поведения атомов в магнитных полях остается далеко не полным. Основная причг.на в том, что из-за различия симметрий взаимодействия зарядов между собой и с магнитным полем переменные не разделяются. [c.101]

К соягалению, отсутствует полное теоретическое описание поведения туттоновских солей при температурах ниже Г" К, дающее 1) форму мак- [c.487]

Теоретическое описание течений с суперкавернами основывается на методах теории струй идеальной жидкости, основы которой изложены в п. 7.11 и 7.12. Возможность применить эту теорию основывается на том, что на поверхности суперкаверны сохраняется постоянное давление и ее можно рассматривать как свободную поверхность. Схема струйного обтекания пластины, приведенная на рис. 7.30 (схема Кирхгофа), по существу воспроизводит плоскую суперкаверну с числом кавитации к = 0. Но каверны, отвечающие значениям х > О, имеют конечные размеры, и потому исследователи искали другие расчетные схемы, воспроизводящие суперкаверны конечных размеров. [c.401]

Прежде чем переходить к рассмотрению результатов линейной теории неравновесных эффектов на межфазных границах, целесообразно остановиться еще на следующем моменте. Для практических приложений детальное описание полей температур, скоростей и т.д. в слое Кнудсена не представляет интереса из-за весьма малых размеров этого слоя. Поэтому результаты теоретического описания обычно представляют в специфической форме. Содержание этого приема рассмотрим на примере передачи тепла через непроницаемую поверхность. На рис. 1.21 схематически показано полученное теоретически действительное распределение температуры газа у поверхности, включая слой Кнудсена. Пунктиром показана экстраполяция температурного поля из внешней области (из навье-стоксовой [c.63]

Построим теперь динамическую модель процесса абсорбции в насадочном аппарате, учитывающую продольное перемешивание фаз. В реальных аппаратах продольное перемешивание фаз объясняется рядом причин прежде всего различием скоростей движения фаз в разных точках аппарата и, кроме того, турбулентной диффузией фаз, уносом частиц одной фазы (например жидкости) потоком другой фазы (газа). Подробное теоретическое описание продольного перемешивания, учитывающее все перечисленные факторы, в настоящее время отсутствует. Для описания структуры потоков в аппарате обычно используют упрощенные модельные представления. Наиболее распространенными из них являются ячеечная и диффузионная модели. В данной книге для описания структуры потоков используем вторую из этих моделей, согласно которой перемешивание фаз в аппарате аналогично процессу диффузии. В диффузионных процессах при наличии градиента концентрации какого-либо вещества возникает поток этого вещества, называемый диффузионным потоком, который пропорционален градиенту концентрации. Поскольку процесс перемешивания аналогичен процессу диффузии, можно считать что и в насадочном аппарате возникает поток вещества определяемый законом Фика / = = —pZ)grad0, который в одномерном случае имеет вид / = [c.17]

При расчете турбулентного пограничного слоя в отличие от ламинарного в том или ином виде должны использоваться результаты эксперимента это обусловлено сложностью механизма турбулентного переноса и отсутствием его полного чисто теоретического описания. Первые экспериментальные исследования трубулентного движения относились к течению жидкоети в круглой трубе. Так, в 1913 г. путем обработки многочисленных опытов для круглых гладких труб Г. Блазиус установил следующую эмпирическую зависимость [c.364]

Методы подбора сечения стержня многообразны и представляют конструктору практически неограниченные возможности. Однако теоретическое описание потери устойчивости элемента в первом приближении обычно основывается на некоторых уцрощающих предположениях и результатах, приведенных в указанных выше работах. Дальнейшее уточнение на практике обычно достигается в результате численного решения основных уравнений или дискретизации конструкции согласно методу конечных элементов. [c.122]

Установление механизмов зарождения и роста пор — одна из основных проблем теоретического описания распухания металлов в условиях облучения быстрыми нейтронами, высокоэнергетичными электронами и ионами [11, 12, 23—351. Зарождению и росту пор в облучаемых материалах предшествует и сопровождает их зарождение и рост промежуточных, а при каскадном повреждении и вакансионных дислокационных петель. Зарождение дислокационных петель — инкубационный этап порообразования, в значительной мере предопределяюш ий его развитие. [c.120]

Необходимо теоретическое описание поведения ансамблей дефектов различного рода при действии полей напряжений, температур, при изменении градиентов химического потенциала с учетом механизмов накопления повреждаемости, зарождения и распространения очагов разрушения в приповерхностных и поверхностных слоях материалов при трении. В связи с этим должны быть усовершенствованы методологические принципы исследований, основанные на комплексном анализе физических, химических и механических процессов контактного взаимодействия. На базе комплексного исследования, моделирования процессов и свойств поверхности должны быть получены критериальные связи, позволяющие конструкторам, технологам и эксплуатационщикам иметь характеристики обобщенных оценок качества поверхности в целях применения их при выборе пар трения. [c.196]

Многочисленные работы (например, [227]), посвященные расчетам на ЭВМ поля у поверхности катода, опираются на идеализированные модели, не учитывающие, в частности, шероховатости реальной поверхности катода. Поэтому понятие степени шероховатости поверхности автоэлектронного катода, введенное в работе [228], открывает определенные возможности для теоретического описания эмиссии авгокатодов с развитой эмиттирующей поверхностью. [c.168]

Использование в расчетной практике предлагаемых зависимостей предполагает известным значение радиуса пятна контакта между частицами наполнителя. Определение этой величины непосредственно в объеме клеевой прослойки сопряжено с определенными трудностями. Это-вызвано неопределенностью влияния целого ряда факторов на формирование контактной площадки между частицами наполнителя в среде связующего. Так, в процессе отверждения клеевой прослойки на величину площади контакта частиц оказывают влияние внутренние напряжения, возникающие в системе, напряженность магнитного поля, вязкость композиции, анизодиаметрич-ность и дисперсность наполнителя. Естественно, что теоретическое описание протекания такого процесса чрезвычайно сложно. Поэтому наиболее целесообразным представляется опытное определение приведенного радиуса контактного пятна между частицами для всей прослойки. [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...