Адгезия сухих поверхностей

АДГЕЗИЯ СУХИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ [c.97]

Заметим, что решение задачи об адгезии сухих поверхностей в аналогичной постановке для частного случая взаимодействия штампа в форме параболоида вращения (п = 1) с упругим полупространством получено ранее методами механики разрушения [211]. Это решение, полученное только для случая контакта поверхностей, также указывает на немонотонность и неоднозначность зависимости нагрузки от расстояния между телами. [c.101]

Рис. 2.10. Зависимости безразмерных потери энергии (а) и силы отрыва (б) от безразмерной поверхностной энергии для случая адгезии сухих поверхностей, построенные при п = 1 (1, 2), п = 2 (2 ) и В /ро = 1 (1), Е /ро = 2 (2, 2 )

Рис. 2.12. Зависимость диссипации энергии от параметра А в случае адгезии сухих поверхностей (а) и от параметра т] в случае капиллярной адгезии (б), построенные при п = 1 с использованием модели упругих тел (1) и модели Винклера (2)

Как и при адгезии сухих поверхностей, в случае капиллярной адгезии для тел параболической формы зависимость безразмерной нагрузки Р от безразмерной величины D (выражения для Р и D даны в (2.48) с учётом замены 7 = 2сг) определяется одним безразмерным параметром [c.106]

Заметим, что для тел, форма поверхности которых описывается полиномом более высокой степени (п 2), необходимо использовать два безразмерных параметра для описания зависимости нагрузки от изменения расстояния между телами (например, параметры 2капиллярной адгезии и ро/ тгЕ ), -у/ тгЕ Ь) для случая адгезии сухих поверхностей, использованные на рис. 2.6 и 2.8). [c.106]

Соотношение (2.50) и уравнения (2.3)-(2.9), (2.14) образуют систему уравнений для определения всех контактных характеристик в случае адгезии сухих поверхностей, а совместно с уравнениями (2.3)-(2.10), (2.14) - в случае капиллярной адгезии. Эти системы уравнений допускают аналитическое решение. В частности, в случае взаимодействия тел вращения параболической формы (п = 1), т.е. когда /(г) = r , где С = 1/ 2R), получим следующие выражения для контактного давления р г), упругих смещений Uz r), радиусов а и 6 области взаимодействия, а также соотношение между силой Р и расстоянием D, справедливые как для сухой, так и для капиллярной адгезии [c.107]

Соотношения (2.51)-(2.53) определяют решение задачи в случае адгезии сухих поверхностей. Для того чтобы получить решение в случае капиллярной адгезии, в этих соотношениях следует положить 7 = 2(т и дополнить их следующими выражениями для давления в жидкости ро, полученными из соотношения (2.10) [c.108]

Так, в задаче об адгезии сухих поверхностей, используя безразмерный параметр [c.109]

Из полученных соотношений (2.56) и (2.57) следует, что зависимость нагрузки Р, приложенной к телам, от величины Dw является немонотонной и однозначной в случае адгезии сухих поверхностей, а в случае капиллярной адгезии - немонотонной и неоднозначной в определённой области изменения параметров. [c.109]

Адгезия сухих поверхностей. Как и в 2.3, аппроксимируем силу молекулярного притяжения поверхностей на единицу площади кусочно-постоянной функцией (см. рис. 2.7). Считая, как и прежде, заданными величины поверхностной энергии 7 и давления ро, для определения внешнего радиуса 6 области адгезионного взаимодействия, возникающей вокруг площадки контакта произвольного фиксированного штампа (неровности), будем использовать выражение (2.43). [c.113]

Таким образом, в задаче об адгезии сухих поверхностей требуется по заданным значениям периода I, нагрузки Р, поверхностной энергии 7, давления ро и функции /(г) определить давления в контакте р г) (г о), смещения границы упругого полупространства вне области контакта Uz r) и радиусы о и 6 единичного пятна контакта и зоны адгезионного взаимодействия соответственно. [c.113]

Полученные соотношения (2.67)-(2.70) совместно с выражениями (2.43), (2.59), (2.60) определяют решение задачи об адгезии сухих поверхностей. В случае капиллярной адгезии к этим соотношениям добавляется условие (2.10). [c.117]

В случае адгезии сухих поверхностей величины а и 6 находятся из соотношения (2.70) и уравнения, следующего из (2.71) при г = Ь с учётом условия (2.43). [c.119]

Случай отсутствия контакта. Решение значительно упрощается в случае, когда полупространство не контактирует со штампами, но испытывает к ним адгезионное притяжение (при капиллярной адгезии - связано со штампами менисками жидкости). В этом случае на упругое полупространство действует только отрицательное адгезионное давление —ро по периодически расположенным круговым областям радиуса 6. Полагая а = О, из соотношений (2.43), (2.58)-(2.б2) после несложных преобразований получим следующие выражения для нагрузки и дополнительного перемещения при адгезии сухих поверхностей [c.119]

Адгезия сухих поверхностей. На рис. 2.15 представлены распределения контактных давлений р на единичном пятне контакта при одной и той же нагрузке Р = 0,002, приложенной к одному штампу, для различных форм штампа. Сравнение кривых 1, 2 и 1, 2, построенных с учётом взаимного влияния пятен контакта и без него соответственно, позволяет заключить, что учёт влияния других штампов приводит к уменьшению радиуса области контакта а и внешнего радиуса Ъ области, в которой действует адгезионное давление, при этом максимальное давление в контакте увеличивается. [c.120]

Адгезия сухих поверхностей [c.121]

Рис. 2.17. Зависимости радиуса области контакта от нагрузки (а) и нагрузки от дополнительного перемещения штампа (6) для 7 = = 0,00005, Ро = 0,02, п = 1 и Л = 0,12 (1), Л = 0,15 (2), Л +оо (3) Адгезия сухих поверхностей

Рис. 2.17. Зависимости радиуса <a href="/info/239400">области контакта</a> от нагрузки (а) и нагрузки от дополнительного перемещения штампа (6) для 7 = = 0,00005, Ро = 0,02, п = 1 и Л = 0,12 (1), Л = 0,15 (2), Л +оо (3) Адгезия сухих поверхностей

Образование золовых отложений из сухих частиц обусловливается скоростью потока, обтекающего препятствие. Если скорость золовых частиц ниже или равна критической скорости — Us Ukp(Ubp —скорость, при которой частицы отскакивают от трубы после удара), то они осядут на поверхности, В этом случае вся энергия удара частиц будет расходоваться на адгезию к поверхности, т. е. [c.15]

При температуре, близкой к температуре стеклования, кривая приближается к линии, характерной для стеклообразных полимеров. Аналогичная кривая характерна для изменения адгезионных сил при трении от соотношения вращения и проскальзывания для автомобильных шин. При этом максимум адгезии наблюдается при 25% проскальзывания по сухой поверхности и при 10% по мокрой. [c.401]

Таким образом, задача об адгезии при дискретном контакте сухих поверхностей сводится к системе уравнений (2,14), (2.43), (2.58)-(2.62), а задача о капиллярной адгезии в дискретном контакте - к системе (2.10), (2.14), (2.43), (2.58)-(2.62). [c.115]

Поверхность изделия перед нанесением лакокрасочного материала должна быть или абсолютно сухой, или равномерно смоченной во избежание появления дефектов. При горячей сушке увеличивается коррозионная стойкость осажденного покрытия без изменения его адгезии к поверхности. В случае применения сушки поверхности изделий перед электроосаждением температура должна находиться в диапазоне 85—110°С для предотвращения увеличения растворимости фосфатного слоя. [c.208]

В случае невозможности пескоструйной очистки требуется обязательное применение грунтов. Грунтовочные покрытия наносятся на сухие поверхности, за исключением гидрофобных материалов (АИШ и др.). Нанесение грунта предпочтительнее производить кистью для улучшения адгезии особенно при повышенной влажности воздуха в момент нанесения грунта. [c.198]

Для достижения хорошей адгезии грунтовочный слой следует наносить на сухую поверхность металла возможно быстрее после его очистки. Еще лучше сначала защитить металл фосфатным покрытием в этом случае при необходимости может быть допущено некоторое промедление с нанесением грунтовочного слоя. Фосфатное покрытие улучшает связь краски с металлом и предотвращает подрывание пленки в царапинах и других местах дефектов краски, где образуется ржавчина, которая распространяется под слоем органического покрытия. На практике в течение многих лет корпуса электрических приборов и кузовы автомобилей перед окрашиванием фосфатируют. [c.206]

Графит. Применяется в виде сухого чешуйчатого порошка, в смеси с маслом или в виде водной эмульсии. Графит сглаживает поверхность и препятствует адгезии. [c.249]

К технологическим характеристикам лакокрасочных материалов относится способность пленки к шлифованию и полированию. Большинство лакокрасочных покрытий должны через определенное, время после нанесения обладать способностью легко шлифоваться и полироваться. Под шлифованием покрытий понимают создание ровной матовой поверхности при обработке щлифовальной шкуркой. Шлифование применяют как вспомогательную операцию между отдельными слоями грунтовок и шпатлевок, красок и эмалей для получения шероховатой поверхности с целью улучшения адгезии и удаления с поверхности покрытия визуально заметных неровностей и соринок. Шлифование поверхности покрытия осуществляется, как правило, абразивными шкурками. В ряде случаев для получения равномерной матовости поверхности покрытие дополнительно шлифуется порошком пемзы при помощи войлока или сукна. Существует сухое и мокрое шлифование. При мокром шлифовании количество воды, подаваемое на поверхность, практически не регулируется. Способность лакокрасочных материалов шлифоваться в большинстве случаев оценивается качественно по вре- [c.78]

Приведенное описание не является полным. Некоторые факты не позволяют объяснить смазочное действие графита только слоистой структурой. Так, сила трения при смазке графитом в сухом воздухе выше, чем во влажном сила трения в атмосфере азота существенно больше, чем на воздухе, причем в сухом азоте выше, чем во влажном графит не обладает хорошей смазочной способностью в восстановительной среде смеси газов. Таким образом, наличие пленки влаги или окисных пленок является необходимым условием для проявления графитом его смазывающего действия. Влага и окисные пленки на металлических поверхностях, образованию которых способствует влага, улучшают адгезию графита к этим поверхностям, без чего прочность граничного слоя недостаточна. [c.80]

Характер разрушения наполненных полимеров может быть изменен поверхностной обработкой наполнителя. При этом изменяется адгезионное взаимодействие полимер—наполнитель и природа границы раздела [59, 74—82]. Ряд аппретов, особенно крем-нийорганических, используемых для поверхностной обработки минеральных наполнителей, способны реагировать с функциональными группами как полимера, так и наполнителя, что резко увеличивает адгезию между ними. Такая обработка наполнителей приводит к возрастанию разрывной прочности наполненных композиций. Особенно резко повышается при обработке поверхности наполнителей прочность композиций после выдержки в воде. Композиции с необработанным наполнителем могут иметь достаточно высокую прочность в сухом состоянии, однако после выдержки в воде их прочность резко падает, вероятнее всего из-за разрушения адгезионной связи при адсорбции воды на границе раздела полимер—наполнитель. Некоторые данные о влиянии кремнийорганических аппретов на механические свойства поли- [c.238]

Особенностью термопластичных полимеров с высоким молекулярным весом является их высокая когезионная прочность. Это придает пленке твердость, но снижает ее адгезию к гладким поверхностям. Увеличение адгезии пленки достигается добавлением к пленкообразователю пластификаторов.и других смолообразных веществ с низким молекулярным весом. Следует иметь в виду, и ка это уже указывалось в предыдущих главах, что такие добавки неизбежно несколько снижают прочность пленки. Однако введение их для повыщения адгезии одновременно увеличивает блеск пленок и содержание сухого вещества в лаках, наносимых распылением. Применение пластификаторов часто бывает также вызвано необходимостью добиться нужной эластичности покрытия. Правильное рещение этого вопроса сводится к производству лаков с заданными соотношениями количеств полимера, пластификатора, смолы и растворителя, обеспечивающими получение оптимальных свойств лака при минимальной его стоимости. [c.458]

Полученные зависимости нагрузки Р от расстояния D между телами позволяют рассчитать работу, производимую в процессе уменьшения и последующего увеличения расстояния между телами при наличии адгезии. Рассмотрим кривые 2 на рис. 2.6 и 2.8,а, иллюстрирующих зависимость P(-D) для случаев капиллярной адгезии и адгезии сухих поверхностей соответственно. Если контакт осуществляется при контролируемой (монотонно уменьшаемой) нагрузке Р, то при достижении этой нагрузкой минимального значения Pmin (точка М) произойдёт скачкообразный отрыв поверхностей в случае как сухих поверхностей, так и капиллярной адгезии при любых значениях параметров. При этом в момент отрыва имеет место контакт поверхностей по конечной области. [c.101]

Используя полученные зависимости нагрузки от изменения расстояния между телами можно определить величины потери энергии Аго и силы отрыва поверхностей Pmin как при капиллярной адгезии, так и для адгезии сухих поверхностей. [c.102]

Зависимости безразмерной потери энергии Aw/ (poL ) и силы отрыва Ршш/ pqL ) от безразмерной поверхностной энергии jKpoL), полученные для случая адгезии сухих поверхностей, представлены на рис. 2.10,а и б соответственно. Зависимости построены для двух различных форм штампов параболоида вращения (п = 1, сплошные линии) и описываемой функцией /(г) = (п = 2, штриховые линии). Результаты показывают, что при увеличении поверхностной энергии тел значение функции Aw/ pqL ) растёт и при больших величинах у/ роЬ) выходит на постоянную. Потеря энергии Aw/ poL ) больше для меньших значений Е /ро, т. е. для более мягких тел. Сила отрыва Рщт/ напротив, увеличивается с увеличением Е /ро. Сравнение кривых 2 и 2 позволяет заключить, что форма штампа оказывает существенное влияние на величину силы отрыва при больших значениях поверхностной энергии взаимодействующих тел. [c.103]

На рис. 2.20 представлены зависимость безразмерной нагрузки Р на один штамп от дополнительного перемещения штампа при различных расстояниях между штампами. Толстые линии, как и прежде, соответствуют контакту поверхностей и рассчитаны из соотношений (2.67)-(2.70), (2.72). Тонкие линии соответствуют отсутствию контакта и построены по соотношениям (2.73), (2.74). Как и при адгезии сухих поверхностей, полученные зависимости нагрузки от внедрения имеют неоднозначный характер, однако не при всех значениях параметров. В частности, как следует из представленных результатов, неоднозначность имеет место лишь при достаточно малых расстояниях А между штампами. В этом случае при сближении и удалении поверхностей происходит потеря энергии, величина которой для кривой 1 соответствует площади заштрихованной области ABEF. [c.126]

Проведённый анализ взаимодействия упругих тел с учётом их поверхностной энергии или поверхностной энергии плёнок жидкости, покрывающих тела, показал, что зависимость нагрузки от изменения расстояния между телами является неоднозначной в случае адгезии сухих поверхностей при любых значениях определяющих параметров задачи, а в случае капиллярной адгезии -в некотором интервале их изменения. В силу этой неоднознач- [c.127]

Я. Д. Авербух, исследуя адгезию частиц глинозема к сухому и мокрому дну (в последнем случае дно смачивалось водой) горизонтально расположенного канала прямоугольного сечения 35 X X 75 мм, длиной 1000 мм, обнаружил, что для определенной скорости воздушного потока осаждение пыли на сухой и мокрой поверхностях одинаково (рис. IX, 4) [245]. С увеличением скорости потока коэффициент осаждения [см. формулу (IX, 29)] на сухой поверхности меньше, чем на мокрой. Причем различие в пылеулавливании сухой и мокрой поверхностей для мелкой пыли менее ощутимо, чегл для крупной (см. рис. IX, 4). Это объясняется следующим. Крупная пыль, обладающая значительной кинетической энергией, в основном отскакивает от сухой поверхности, а мелкая прилипает. Однако мокрая поверхность легче захватывает крупные частицы, обладающие большей кинетической энергией, чем мелкие. [c.277]

Чтобы повысить прочность поверхностного слоя гипсовой формы, на мастер-модель можно вначале нанести небольшой слой гипса и сразу же покрыть тканью. Затем форму заливают остальным количеством гипсовой массы. После заливки и отверждения гипсовой отливки мастер-модель вынимают. Сушат гипсовую контрмодель при температуре 40—100° С. Затем сухую поверхность покрывают слоем разделителя, которым может служить щелочной лак, нитролак, жидкое стекло. Для предотвращения адгезии компаунда к гипсовой форме ее поверхность покрывают слоем разделительного состава. [c.201]

Поверхность перед электроосаждением должна быть тибо абсолютно сухой, либо равномерно смоченной во избежание дефектов в виде полос [161]. Горячая сушка увеличивает коррозионную стойкость осажденного покрытия без изменения его адгезии к поверхности. [c.73]

Адгезионная природа трения наиболее четко проявляется при трении резин по гладким и сухим поверхностям. Смазкв, порошки уменьшают адгезию и трение. [c.281]

В некоторых случаях применяют травящий грунт. Он именуетс5 также моющим грунтом , и имеет целью создать лучшую адгезию дл5 последующего слоя краски. Он содержит поливинилбутираль каь связующее, хромат цинка, оксид железа и т.п. в качестве пигмента, г также фосфорную кислоту как травящий компонент. Травящий грун применяют в количестве, эквивалентном толщине сухой пленки от > до 7 мкм. Модифицированный травящий грунт, в западное терминологии - шоп праймер, применяют, чтобы защитит поверхности, подвергнутые струйной очистке, на время хранения транспортировки и обработки. Его часто используют в больши> автоматизированных индустриальных установках. [c.86]

Грунт ГИПК 21-10 применяют для увеличения адгезии пластика ПХ-2 к металлической поверхности при футеровке гальванических ванн. Технические требования доля по массе сухого остатка— 15...25 % температурный предел применения — 0...110°С. [c.51]

Сухой лед как аккумулятор холода в устройствах для охлаждения F 25 D 3/12-3/14 Сушильные ( решетки в мусоросжигательных печах F 23 G 5/05 устройства (F 26 В 9/00-20/00 в упаковках для хранения особых изделий или материалов В 65 D 81/26)) Сушка [воздуха для кондиционирования F 24 F 3/00 газов и паров В 01 53/(26-28) F 26 В ( гранул 17/(00-34) рыхлого материала 9/10, 17/00 твердых материалов или предметов на открытом воздухе 9/10 ультразвуком 5/02) материала в установках для измельчения В 02 С 21/(00-02) В 29 ( каучука, пластических материалов (В 13/(06, 08) перед формованием пленок или листов из пластических материалов С 71/00, D 7/01) лаков В 44 D 3/24 В 22 С (литейных форм 9/12-9/16 формовочных смесей 5/08) В 65 (нитевидных материалов при формовании паковок Н 71/00 при погрузочно-разгрузочных работах G 69/20 этикеток С 9/38) поверхностей для нанесения на них покрытий В 05 D 3/02] Сферические клапанные элементы (в многоходовых запорных устройствах F 16 К 11/056 токарные станки для их обработки В 23 В 5/40) Сфероидизация металлов и сплавов С 21 D 1/32 Схемы F 02 [для генерирования сигналов управления D 41/02 электрических цепей (для управления (контактами или силой тока в катушках Р 3/(045-055) зарядным током конденсатора в системах Р 3/09) в системах Р 1/08) зажигания] ДВС Сцепки <В 61 (ж.-д. С 1/00-7/14 для прицепления транспортных средств к движущимся поездам К 1/00-1/02) транспортных средств (В 60 D 1/00-1/22, 7/00) Сцепление (адгезия) исследование, испытание G 01 N 19/04 [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...