Характер деформации зубьев

При отладке новых технологических процессов зубообработки, освоении нового вида инструмента, определении характера деформаций зуба при термообработке, для систематического контроля действующего производства и т. д. применяют аналитический метод контроля по эвольвенте, шагу, углу наклона зуба. Проверка отклонений в отдельных элементах производится на специальных приборах, в лабораторных условиях. [c.412]

Характер деформации зубьев [c.92]

Расчет на контактную выносливость проводится с учетом местного характера деформации зубьев. Поэтому вместо деформации действительных поверхностей зубьев рассматривается деформация в зоне контакта двух цилиндров с радиусами и рз, равными радиусам кривизны профилей зубьев в зоне контакта (рис. 11.14). 506 [c.506]

Для определения суммарных упругих деформаций при внутреннем протягивании, как видно из осциллограммы, надо отбросить температурные деформации, исключить влияние соседних зубьев. Прежде всего необходимо исследовать величину и характер деформации от одного зуба. [c.62]

Форма II расположение (продольное и высотное) пятна контакта в передаче должны регламентироваться в чертежах в зависимости от возможного смещения вершин конусов и деформации зубьев при работе колес под нагрузкой. Решающее значение имеет жесткость конструкции, характер расположения колес относительно опор, величина действующих усилий и др. В тяжело нагруженных передачах, учитывая большие деформации, принимают меньшую площадь контакта при проверке без нагрузки. [c.358]

Концентрация нагрузки по длине линий контакта зубьев возникает вследствие погрешностей направления зубьев при изготовлении, упругих деформаций зубьев, валов и их опор. На рис. 11.14 представлен характер распределения нагрузки по ширине 6 зубчатого венца, вызванного прогибами валов, при несимметричном расположении зубчатых колес относительно опор вала. Для сравнения на рис. 11.14, а, б показано положение зубчатых колес при отсутствии сил между зубьями зацепляющихся колес и при наличии таких сил. В результате прогибов валов зубчатые колеса повернутся в плоскости чертежа на углы Yi и У2 7— угол взаимного поворота зубчатых колес. При абсолютно [c.255]

Накатывание зубьев звездочек цепных передач, как правило, осуществляют штучным способом. В отличие от накатывания зубьев колес образование профиля при накатывании звездочек происходит в основном благодаря уширению заготовки. Такой характер деформации позволяет применять для накатывания заготовки, толщина которых значительно меньше толщины накатываемого зубчатого венца. Одновременно с накатыванием венца выполняют закругление тор- [c.413]

Характер деформации металла, явления наклепа, нароста, тепловые явления и т. д. при фрезеровании протекают примерно так же, как и при других видах обработки металлов резанием. Процесс образования стружки происходит в результате вращения фрезы и подачи изделия. Подача стола надвигает обрабатываемую деталь на фрезу, при этом зуб фрезы деформирует материал перед со- [c.262]

Учитывая, что характер контактирования зубьев определяется значением статической деформации бог,, и используя линеаризацию с помощью разложения в ряд Тейлора, обобщенные силы, действующие в зацеплении, определим из выражения [c.671]

Регулировку зацепления на краску по характеру пятна контакта производят следующим образом. Зубья одного колеса смазывают краской и оба колеса после их сцепления провертывают на два-три оборота, В результате на зубьях колеса, не смазанногО краской, появляются отпечатки, по которым судят о качестве зацепления. Как уже было отмечено, наиболее благоприятным считается отпечаток, когда колеса без нагрузки передают усилия тонко частью зуба (см. фиг. 395, в). В этом случае при полной нагрузке вследствие деформации зуба усилия будут передаваться большей, частью его боковой поверхности (см. фиг. 395, е). [c.462]

Исследование показало, что характер нагружения зубьев, ремня ПО дуге обхвата зависит от соотношения шагов зубьев ремня и щкива. При правильном зацеплении, когда шаг ремня соответствует шагу зубьев шкива, левые поверхности зубьев щкива находятся в контакте с правыми поверхностями зубьев ремня — шкив ведет ремень. Когда часть зубьев ремня имеет шаг меньше шага зубьев шкива или, наоборот, часть зубьев шкива имеет шаг больше зубьев ремня из-за ошибки изготовления, то боковой зазор между зубьями шкива и ремня переместится в противоположную сторону, и упругая деформация зубьев ремня создаст обратное давление на зубья шкива. Следовательно, часть зубьев ремня не будет передавать полезной нагрузки, а работа, затрачиваемая на упругое сжатие их боковых поверхностей, вызовет дополнительное нагружение остальных зубьев ремня, повысит их износ и снизит КПД передачи [c.130]

Рис. 59. Характер деформации профиля зуба (а) и пятна контакта (б).

Разрушение зубьев колеса наблюдается только при сильных перегрузках и имеет характер среза. Это связано с деформациями зубьев колеса во взаимодействии с жесткими витками червяка, из-за чего силы смеш аются к основанию зубьев колеса. Прочность проверяют при больших перегрузках по напряжению среза у основания зубьев. [c.373]

Экспериментальные исследования [180, 166, 16/, 168] напряжений у корня зуба показали, что положение 1 контактной линии тп является более опасным, чем положение 2. Приведенная на рис. 158, б картина напряженного состояния зуба у его основания получена для случая равномерного распределения нагрузки по контактной линии [180]. Вследствие упругой деформации деталей передачи нагрузка обычно концентрируется к одному из торцов зубьев. Это обстоятельство способствует еще большему возрастанию напряжений изгиба у края зуба. Если считать, что у косого зуба опасным является сечение по основанию, то расчетным случаем будет положение 1 контактной линии, поскольку оно всегда соответствует максимуму напряжений изгиба у основания зуба. Если не учитывать концентрацию напряжений в переходной кривой у основания зуба, то при длине зуба Ь Ьо теоретическое опасное сечение ас располагается не по основанию, а под некоторым углом = /(Я) к основанию зуба (рис. 158, а). Можно полагать, что Б условиях статического нагружения (например, при кратковременных перегрузках) зуб будет обламываться именно по сечению ас. Наоборот, при циклическом нагружении и напряжениях, превышающих предел выносливости зубьев на излом, усталостная трещина возникает в месте максимальной концентрации напряжений, т. е. у основания зуба, и характер поломки зуба будет такой, как показано на рис. 158, в. Все сказанное относится к зубьям длиной Ь b(j. Рассмотрим теперь напряженное состояние зубьев длиной Ь < Ьо- На рис. 159 показан такой укороченный зуб с отброшенной частью — Ь. Как видно из рис. 159, край зуба дополнительно нагружается изгибающим моментом, который несла отброшенная его часть. Напрял<енное состояние косого (шевронного) зуба становится при этом более однородным, приближающимся к таковому для прямого зуба в тем большей степени, чем короче его длина и [c.197]

Форма кривой ст(е) в области малых упруго-пластических деформаций, соответствующих зубу текучести, в большой степени зависит от длины рабочей части образца. Если начальные участки упругого деформирования в координатах нагрузка — удлинение совпадают для всех испытанных образцов независимо от их длины (свидетельство того, что податливость машины намного выше податливости рабочей части образца), то период распространения пластической деформации, связанной с зубом текучести, сокращается при уменьшении длины рабочей части образца (рис. 44). Уровень искажения в регистрации усилий и деформаций в области зуба текучести с повышением скорости деформации повышается в связи с ограниченным диапазоном частот, регистрируемых при электро-механической записи без искажения. Кривая статического деформирования (кривая 3 на рис. 44) имеет сложный характер скорость деформации минимальна на упругом участке нагружения, резко возрастает при спаде нагрузки в области перехода от упругого к упругопластическому деформированию за зубом текучести, снижается до номинальной на площадке текучести, дальше снижается до величины ниже номинальной с началом упрочнения и возвращается к ней по мере понижения модуля упрочнения. В зависимости от длины образца указанные области деформирования более или менее ярко выражены. [c.114]

Динамический анализ зубчатых передач производится с учетом указанных выше факторов, причем из рассмотрения исключаются второстепенные явления, как изменение угла зацепления зубьев вследствие их деформаций влияние неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий и кромочного зацепления вследствие перекосов зубчатых колес под нагрузкой проявление различных погрешностей изготовления и монтажа зубчатых колес. Эти факторы, оказывающиеся существенными при исследовании прочности или точности зубчатых передач, влияют и на динамические процессы в приводе. Однако их влияние имеет для привода в целом обычно локальный характер и при исследова нии динамических свойств привода может не учитываться. [c.31]

Следующей причиной поломки зубьев могут быть редкие, но большие перегрузки, когда может оказаться недостаточной либо статическая прочность на изгиб, либо при ударном характере нагрузки ударная вязкость. Так как мягкие стали и стали средней твёрдости при однократном приложении нагрузки разрушаются со значительными деформациями, то большая однократная или редко возникающая перегрузка может быть причиной поломки зубьев лишь у зубчатых колёс из хрупких материалов (чугун, закалённая сталь) или при очень малом радиусе выкружки, когда пластические деформации сильно локализуются. [c.241]

Характер упругих деформаций следующий валы скручиваются зубья колес изгибаются. Упругая деформация характеризуется жесткостью или, точнее, коэффициентом жесткости упругого элемента. Коэффициент жесткости - это коэффициент пропорциональности между силой (моментом) и деформацией. Эти коэффициенты имеются в справочниках по сопротивлению материалов и зависят от геометрии упругого элемента и материала, из [c.497]

Другой причиной поломки зубьев могут быть редкие, но большие перегрузки, когда бывает недостаточной статическая прочность на изгиб или при ударном характере нагрузки недостаточная ударная вязкость материалов. Поломке зубьев способствует также концентрация нагрузки на вершинах головок зубьев, которая возникает вследствие неточности изготовления, а также вследствие деформации зубчатых колес, валов и подшипников. [c.271]

При исследовании характера распределения дислокаций в поперечном сечении образца послойно полировали материал на гранях (111) и (112), а затем травили на дислокац. и и определяли их плотность N на участках А, В, С, Д, Е, F, К (рис. 11). Изменение Not поверхности в глубь образца определено усреднением двадцати измерений при различных температурах и степенях деформации (см. рис. 11). При этом во всех случаях е > е р (см. рис. 12). Видно, что вблизи поверхности образуется слой с повышенной плотностью дислокаций. Причем при послойном стравливании IV постепенно уменьшается, а при достижении определенной глубины плотность дислокаций почти не меняется и остается постоянной. При этом следует отметить, что распределение N, показанное на рис. И, имеет качественно аналогичный характер и для начала П стадии деформационного упрочнения после прохождения зуба текучести (см. рис. 12). [c.27]

Люфты и упругие деформации в механической передаче в зависимости от характера их влияния на динамические свойства СП можно разделить на два типа. К первому типу отнесем люфты и упругие деформации элементов, расположенных последовательно в кинематической цепи механической передачи. Это люфты в зацеплениях, в соединительных муфтах, в шлицевых и шпоночных соединениях, а также упругие деформации валов, эластичных муфт, зубьев шестерен. Такие люфты и упругие деформации, оказывающие наиболее существенное влияние на динамику СП, в дальнейшем будем называть люфтами и упругими деформациями в последовательной кинематической цепи. Ко второму типу относятся люфты и упругие деформации элементов, расположенных в параллельных кинематических цепях. Это люфты 238 [c.238]

Пластические деформации в замковых соединениях носят местный характер и не приводят к значительному перераспределению усилий. Повышение оборотов ротора на 20 % не вызывает потери несущей способности наиболее нагруженного верхнего зуба диска. [c.197]

Расчет на контактную выносливость. Так как контактная деформация носит местный характер, то для упрощения вместо сжатия зубьев рассматривают сжатие двух цилиндров, радиусы которых Р1 и Рг соответственно равны радиусам кривизны профилей зубьев шестерни и колеса в зоне контакта см. рис. 5). При сжатии двух цилиндров на их границе образуется площадка контакта, ширина которой 2а возрастает с увеличением нагрузки (рис. 6, а, б). Поэтому среднее контактное напряжение = ш /2а увеличивается медленнее, чем сила [c.185]

В процессе нагружения растягиваемый образец и машину можно рассматривать как две последовательно соединенные пружины различной жесткости, при этом от начала нагружения до разрушения образца части машины деформируются упруго, а в образце при переходе за предел упругости, наряду с упругой, протекает также пластическая деформация. Характер процесса пластической деформации определяется свойствами испытуемого материала. Например, для некоторых материалов характерен так называемый зуб текучести (рис. 2). Для пластичных материалов характерен спад нагрузки за максимумом, например при растяжении, когда происходит образование шейки на образце. Силоизмерительное устройство машины должно зафиксировать названные выше процессы. Для того чтобы зафиксировать действительные процессы изменения нагрузки в связи с деформацией материала, машина должна быть достаточно жесткой, а силоизмерительное устройство малоинерционным, при этом необходимо учитывать соотношение величин жесткости машины и образца. Жесткость машины практически не оказывает влияния на характеристики, определяемые в упругой области при измерении силы тарированным динамометром. Процесс упругой деформации успевает полностью произойти в момент приложения нагрузки как в частях машины, так и в образце. При этом в любой момент нагружения система машина — образец [c.20]

Рис. 2. Влияние жесткости испытательной машины на характер диаграмм деформации в области зуба текучести

Элементы зацепления. Учитывая характер деформации гибкого звена и образование зон без зацепления зубьев, зубчатое зацепление может выполняться с малыми модулями (часто менее 1 мм). Способность передавать значительные крутящие моменты достигается за счет многопарности зацепления зубьев (до 25% от общего числа зубьев), [c.275]

Неравномерность вращения и, следовательно, уровень динамической нагруаки определяются не только абсолютной величиной, но также характером и временем действия ошибки зацепления. Так, с увеличением окружной скорости рост динамической нагрузки замедляется, она не успевает реализоваться в передаче в связи с уменьшением времени пересопряжения, которое становится недостаточным для развития максимальной деформации зубьев. За предельное значение динамической на- [c.210]

На рис. 50 показан характер деформации опытного ремня сечением 63X20 мм с открытыми боковыми гранями и формованными зубьями в слое сжатия с углом исходного профиля 43° при работе на конусах диаметром =145 мм. [c.100]

Виды сопряжений зубьев зубчвтых колес в передачах. Характер сопряжений зубьев определяется боковым зазором между их нерабочими боковыми поверхностями (см. рис. 16.6, а). Боковой зазор в передаче отсчитывают по общей нормали к боковым поверхностям зубьев (по линии зацепления) Он необходим для компенсации погрешностей изготовления и сборки передач, для создания расчетных условий смазывания, а также для устранения опасности заклинивания зубьев одного зубчатого колеса вэ впадинах другого в результате тепловых и силовых деформаций. Заклинивание зубьев в результате тепловой деформации возможно, так как теплота выделяется в зоне зацепления и зубчатые колеса нагреваются больше чем корпус зубчатой передачи. [c.265]

Существует мнение, что износ витков и зубьев происходит и при чисто жидкостном трении, но со значительно меньшей интенсивностью (см. гл. III). В современных расчетных нормативах нагрузочная способность червячной глобоидной передачи при длительной работе и удовлетворительном тепловом балансе ограничивается износостойкостью рабочих поверхностей зубьев червячного колеса и витков червяка. Рекомендуемая [53] и [55] норма износа при нормальной нагрузке составляет 0,5 X X 10- А мм1об, где Л межосевое расстояние в мм. Величина возникающих в процессе работы перегрузок и продолжительность их действия лимитируются из-за возрастания износа рабочих поверхностей витков и зубьев, принимающего характер заедания, а также из-за возможности пластической деформации зубьев колеса. [c.461]

Если температура повторной деформации ниже, чем первичной, то можно предполагать, что такая перестройка, которая в основном проходит в сторону укрупнения ячеек, осуществляется за счет разрушения наименее прочных границ ячеек, т. е. образованных на последних этапах первичной деформации, и использования освободившихся дислокаций для уплотнения остальных границ. Когда же повторная деформация происходит при более высокой температуре, чем первичная, перестройка носит более сложный характер на кривой нагружения наблюдается зуб текучести (эффект Коттрелла — Билби [3]), избыточная плотность дислокаций сбрасывается из внутренних объемов по так называемым каналам [289]. [c.177]

На участке IV, когда число одновременно режущих зубьев начинает уменьшаться, происходит снятие нагрузки, величина упругой дефсрмации уменьшается, температурные же деформации продолжают расти (отрезок АБ). Характер участка АБ и всей линии ОБ в сильной мере зависит от скорости резания. При высоких скоростях резания теплота достигает наружных слоев с запозданием, т. е. значительно позже, чем прошел соответствующий зуб протяжки, образовавший ее. Поэтому возможны случаи, что тепловые деформации внутренних слоев будут сдерживаться холодными наружными слоями. Возможно даже допустить случай, когда в процессе резания (при высоких скоростях) внутренний диаметр будет уменьшаться. Наружный диаметр детали при большой скорости резания будет увеличиваться за счет аепловых деформаций и после окончания обработки, т. е. выхода протяжки из отверстия. [c.62]

Ниже дан расчет распределения напряжений в пятизубом замке (см. рис. 9.17) в условиях упругости, пластичности и ползучести. Принимали, что температура постоянна по высоте соединения. Работает оно в условиях плоской деформации силы трения в расчете не учитывали ввиду их малости [67]. Влиянием характера распределения нагрузки вдоль зубьев на распределение напряжений в соединении также пренебрегали, так как и оно несущественно (см. с. 176). Это эквивалентно допущению, что условие совместности перемещений удовлетворяется лишь для точек, находящихся [c.177]

Далее, методом эксплуатационных исследований необходимо установить характер и основной вид отказа, его физикохимическую природу и определить критерии работоспособности зубчатых передач. Так, для эквивалентных передач основными видами отказов в условиях электротранспорта являются усталостное выкрошивание поверхностей зубьев, заедание и схватывание первого рода. Для круговинтовых передач Новикова преобладающим видом отказов являются усталостно-из--ломные деформации (типичный усталостный излом, ударноусталостный излом). [c.193]

Радиационные дефекты оказывают влияние на механические свойства, по изменению которых оценивают радиационную стойкость конструкционных материалов. Для большинства металлов механические свойства начинают заметно изменяться при флюенсах быстрых нейтронов F больше 10 нейтр/см (инкубационная доза облучения). Степень изменения механических свойств зависит от прочности мен<атомной связи, типа кристаллической решетки, содержания примесей и характера легирования, структуры в исходном состоянии (табл. 8.44, 8.45) и условий облучения (температуры, дозы и др.). При этом можно отметить ряд типичных закономерностей. Кривая напряжение — деформация при одноосном растяжении под действием облучения смещается вверх на более высокий уровень напряжений (рис. 8,1). В наибольшей степени повышается предел текучести, что часто сопровождается поянлепие.м зуба и площадки текучести. Наибольший прирост предела [c.300]

Можно полагать, что в тонких усах дислокаций нет и отсутствуют любые дефекты, которые могут служить их источниками. Пластическая деформация в таких кристаллах должна начинаться в тот момент, когда напряжение достигнет величины, необходимой для зарождения дислокаций в совершенной решетке. Как известно, гомогенное зарождение дислокаций требует напряжения, равного теоретической прочности на сдвиг. После зарождения хотя бы одной подвижной дислокации напряжение падает до значения as, необходимого для движения и размножения дислокаций. Таким образом, величина зуба текучести для усов равна разности напряжений зарождения и размножения дислокаций. При увеличёнии диаметра образца изменяется не только внешний вид кривых а — е, но также и характер пластического течения протяженность легкого скольжения заметно уменьшается и, начиная с d 20 мкм, эта стадия полностью отсутствует. Вслед за острым пределом текучести сразу же наступает сильное деформационное упрочнение. [c.363]

При незначительном трении, имеющем место в рассматриваемых резьбовых соединениях (высокое качество поверхности, наличие смазки), радиальные деформации не оказывают существенного влияния на напряженное состояние соединения кроме того, отметим, что обусловленные радиальными деформациями напряжения самоуравновешиваются на поверхности зубьев в зоне их контакта и, следовательно, имеют локальный характер. Поэтому имеющиеся отклонения величин замороженных в заготовках разностей радиальных деформаций от требуемых приводят к незначительной погрешности моделирования. [c.101]

Причина эксплуатационного характера заключается в том, что свойства материалов, из которых изготовлен действительный механизм, не соответствуют предполагаемым свойствам идеального механизма, а также и в том, что во время действия механизма проис ходят явления, не предусматриваемые в идеальном механизме. Так, обычно звенья идеального механизма предполагаются абсолютно твёрдыми , т. е. не изменяемыми, между тем как в действительности всегда имеет место их деформация, искажающая двил<ение. Точно так же иногда предполагают отсутствие трения, вследствие чего в идеальнохм механизме получаются соотношения сил, не соответствующие действительности. Неизбежность трения влечёт за собой изнашивание деталей, изменяющее форму и размеры их, а это в свою очередь отражается на движении так, например, в зубчатой передаче изменение формы зубьев даёт отклонение от равномерного вращения колёс, уменьшение диаметров создаёт зазоры, приводящие к ударам, и т. п. Учёт этих факторов в редких случаях возможен с достаточной точностью, так как даже для такого распространённого явления, как трение, имеются весьма приближённые способы расчёта. Тем не менее такой расчёт должен быть сделан, так как в противном случае действительный механизм может оказаться самотормозящимся , т. е. совсем откажет в работе. Что же [c.33]

Задняя поверхность состоит из двух частей (фиг. 46, б) 1) криволинейной (параболического характера) у вершины AGK и 2) прямолинейной у основанц.я EGKF. Криволинейная часть рваного вида получается в результате деформации металла. Лезвие зуба АМС получается также криволинейной формы. [c.135]

Трудоемкость зубошлифования в большой степени зависит от деформаций, возникающих при термообработке. Характер и размер деформаций определяется условиями термообработки, конфигурацией, размерами и материалом зубчатого колеса. Учитывая возможные деф0рмаг[ии зубьев при термсобработке, можно частично их компенсировать при чистовом зубонарезании и за [c.257]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...