Оболочки Напряжения критические Значения экспериментальны

Результаты расчетов представлены в табл. 7.3-7.6 ). В них ст"р — критическое напряжение, найденное по экспериментально определенным характеристикам упругости стенки оболочки, а ст"р — по теоретическим значениям. [c.288]

Для стеклопластиковых оболочек наименьшие значения критических напряжений (теоретические и экспериментальные) оказались у оболочек, изготовленных методом ППН (вариант I). Теоретически ожидаемое увеличение несущей способности оболочек за счет введения слоев намотки 45° к образующей не подтвердилось. [c.288]

Таким образом, снятие касательных напряжений яа торцах оболочки и по границам каждой ямки и выпучины снижает примерно в три раза критическое значение осевого сжатия, что хорошо согласуется с экспериментальными данными. [c.310]

Ортотропная цилиндрическая оболочка. Сравнение теоретических и экспериментальных значений критической величины осевых сжимающих напряжений для цилиндрических оболочек из стеклопластика показывает, что разница между ними меньше, чем у изотропных металлических оболочек (рис. 7.7). [c.310]

При изготовлении многослойных труб имеется возможность делать внутренний слой несколько толще и тем самым повышать критические напряжения осевого сжатия трубы в целом. Влияние увеличения толщины внутреннего слоя было исследовано экспериментально на пятислойных образцах из титанового сплава (г = 90 мм, Z = 200 мм), состоящих из одинаковых слоев толщиной = 0,34 мм или из четырех таких же слоев и внутреннего слоя толщиной — 0,54 или 0,6 мм. Значения критических сил Р напряжений (Ткр приведены в табл. 3. Как видно, при отношении hjh равном 1,6 и 1,76 критические напряжения исследованных оболочек повысились соответственно на 15 и 30 %. [c.204]

Рис 13.6. Экспериментальные и расчетные значения относительных критических величин амплитуды сжимающих напряжений при изгибе оболочки силой. [c.204]

Рис. 13.8. Экспериментальные значения относительной величины амплитуды критических касательных напряжений оболочки с внутренним давлением

В экспериментах В. В. Кабанова (треугольники на рис. 20.5) и П. Г. Бурдина (темные точки) испытывались точеные дюралюминиевые оболочки. При испытаниях сначала создавалось внешнее давление, потом прикладывался изгибающий момент. В эксперименте В. В. Кабанова характерно наличие двух областей расположения экспериментальных точек. Первая область с лыми значениями / , лежащими близко к кривой показывает на снижение с ростом давления. В другой области значения Rb с ростом давления или не уменьшаются, или даже возрастают. Объяснить этот на первый взгляд кажущийся противоречивый факт можно следующим. Влияние внешнего давления проявляется двояким образом. Во-первых, давление вызывает дополнительные сжимающие мембранные продольные и окружные напряжения, которые способствуют потере устойчивости, снижая величину критического момента. Во-вторых, в [c.245]

Рис. 26.10. Экспериментальные значения критических напряжений сжатия оболочки с внутренним давлением.

Сравнение результатов расчета и испытаний при нестационарном нагреве. Экспериментальные данные при различных скоростях нагрева сопоставлялись с результатами расчета по формулам теории ортотропных оболочек [57]. Расчет проводился при тех же допущениях и значениях упругих характеристик, которые принимались при вычислении предельных нагрузок равномерно нагретых оболочек. Расчетные и экспериментальные значения критических" напряжений для испытанных оболочек приведены в табл. 6.3. Там же указаны их геометрические размеры, уровни предельных нагрузок, скорости нагрева наружной поверхности, продолжительности нагрева и температура наружной поверхности в моменты, предшествующие разрушению. Для части оболочек с Дер = 145 мм, h — 3,2 мм, I = 550 мм и Rep = 248 мм, h = 4,3 мм, I = 800 мм на рис. 6.25а,б представлены зависимости критических напряжений от температуры Гн (продолжительности нагрева т) при нагреве их со скоростью Ь = 5 К/с, а для оболочек с i p = 249 мм, h = 2 мм, I = 800 мм на рис. 6.25в — при нагреве со скоростью Ъ = ПК/с. Как видно из табл. 6.3 и рис. 6.25, экспериментальные точки находятся вблизи расчетных значений при температуре Гн < 480 К. [c.253]

Таблица 6.3. Расчетные и экспериментальные значения критических напряжений оболочек при нестационарных режимах нагрева

В табл. 7.7 приведены результаты расчета критических напряжений (Т р, (т"р, полученные по модели С. А. Амбарцумяна [62] и по формулам гл. 2. За исходные значения характеристик упругости монослоя были взяты следующие Ei = 13,5 10 МПа Е2 = 0,5-10 МПа G = 0,45-10 МПа ui = 0,28. Экспериментально определенные критические напряжения удовлетворительно согласуются с расчетными. Среднее значение параметра о э/ т р) характеризующего отношение разрушающего напряжения к критическому, рассчитанному по модели С. А. Амбарцумяна, составило 0,705, а рассчитанному по формулам гл. 2 — 0,911. Указанные формулы приводят к завышенным результатам для некоторых оболочек. [c.291]

Гладкие оболочки. Экспериментальные исследования гладких оболочек показывают, что при действии внутреннего давления критические сжимающие напряжения вначале повышаются, а начиная с некоторого значения давления р падают. При сравнительно больших давлениях критические сжимающие напряжения могут оказаться меньше, чем при нагружении только осевой силой. [c.109]

Критическое давление местной потери устойчивости стенки определяется по формулам табл. 14. При выводе формул, полученных аналогично формулам для осевого сжатия цилиндров, действующие напряжения определялись по толщине стенки без учета ребер. Коэффициент ki зависит от условий закрепления кромок ячейки и ее формы. По экспериментальным данным, полученным при испытаниях оболочек, изготовленных химическим травлением, механическим или электроимпульсным фрезерованием, условия заделки кромок не ниже среднего значения между условиями опирания и защемления. Рекомендуемые значения ki приняты по экспериментальным данным для вафельных оболочек с ячейками квадратной формы или близкой к ней. В скобках указываются теоретические значения для плоской пластинки с опертым и защемленным контурами. [c.122]

В следующей своей работе [82] Тода приводит данные о теоретическом исследовании устойчивости цилиндрических оболочек при осевом сжатии. Критическое напряжение и -форма потери устойчивости определялась на основе линейных соотношений Доннелла в перемещени ях. Результаты хорошо согласовались с ранее опубликованными данными численного конечно-элементного анализа и экспериментами для цилиндрических оболочек с круговыми, эллиптическими, квадратными и прямоугольными вырезами. В работе [83] Тода приводит дополнительные данные об экспериментах над оболочками с двумя круговыми вырезами, расположенными в средней части на концах одного диаметра. Опытные образцы изготавливались из майлара, латуни и алюминия. В работе иследов о влияние на критическую нагрузку параметра где а — радиус выреза, R — радиус цилиндрической оболочки, t — толщина стенки. Теоретическое подтверждение выводов, основанных на эксперименте и числовом расчете, дается для одного случая. Критическая нагрузка для тонкой цилиндрической оболочки с большими значениями R/i для рассмотренного диапазона размеров отверстия (a/i 1) определяется параметром а. Для а < 1 влияние выреза мало, однако из-за обычных начальных несовершенств разброс критической нагрузки большой в диапазонеКа< 2 влияние выреза возрастает, критическая нагрузка резко уменьшается. При а >2 с увеличением выреза критическая нагрузка медленно снижается, разброс экспериментальных [c.302]

Рис. 12.4. Экспериментальные и расчетные значения относительных критических величин амплитуды сл<имающих напряжений оболочки с внутренним

На рис. 12.4 показаны экспериментальные данные при изгибе моментом, получепные в [12.14] на оболочках из нержавеющей стали. Как и в случае сжатия с внутренним давлением, сростом Р значения критических напряжений растут и особенно сильно при малых величинах Р. Предельным значением, по-ви-димому, является Р = 1,33. Однако экспериментальных данных недостаточно, чтобы делать какие-то окончательные выводы. Желательно получить дополнительные данные на разных материалах. Во всяком случае для практических расчетов оболочек с начальными неправильностями порядка h можно рекомендовать за нижнюю границу кривую R с поправочным коэффициентом, примерно равным 1,28. [c.199]

Предположим, что закономерности изменения критических напряжений конструктивно и технологически подобных оболочек с разными R/h при различных углах (р аналогичны полученным экспериментально для R/h = ИЗ. Если ряд прямых сг р (р, R/h) совместить с графиком рис. 7.5, полагая, что кривая 2 на нем эквивалентна пределу прочности материала оболочек при сжатии, то получим следующую картину (рис. 7.7). До места касания одной из них с минимальным значением предела прочности o- 6niin угол if может быть любым и его выбор определяется технологическими или экономическими моментами. Величина соотношения R/h, ограничивающая область произвольных значении уз, может быть найдена из условия [c.272]

Критические напряжения одинарных оболочек были определены исходя из экспериментальных или теоретических значений характеристик пакета. При этом использовали формулы, справедливые для ортотропной оболочки радиуса R и учитывающие особенности строения стенки через интегральные характеристики. Отметим, что замена слабоконической усеченной оболочки цилиндрической приводит-при расчетах к погрешности примерно 7%. [c.286]

Экспериментально полученные значения верхних критических напряжений сравнивались с результатами расчета на основе линеаризованных уравнений устойчивости оболочек при безмо-ментном докритическом состоянии (см. гл. 2). Результаты вычислений по формулам гл. 2 с учетом изменения характеристик упругости от температуры (рис. 7.19) показаны штриховой линией на рис. 7.18. Видно, что расчет качественно подтверждает экспериментально установленную зависимость верхних критических напряжений от температуры. [c.304]

К сожалению, это теоретическое значение числа волн, а также значение критического напряжения, определяемое формулой (7.46), плохо согласуются со значениямЭт-определяемыми из экспериментов, как это видно из рис. 7.4, где отмечены области, занимаемые экспериментальными точками, взятыми из опубликованЧаых работ. Как можно видеть, рас хождение тем больше, чем ,0 тоньше стенка оболочки, за исключением результатов, относящихся к очень толстостен- -ным цилиндрическим оболочкам, о,д разрушение которых, как%дет показано ниже, наступало при более низких значениях напряжения, по-видимому, из-за наступления пластического тече- f, ПОО 1000 5000 ния. В некоторых эксперимен- ffA [c.493]

На этом же. рисунке черными тотаами изображены экспериментальные результаты для металлических цилиндрических оболочек, которые были опубликованы к моменту написанд я этой книги все они относятся к случаю оболочки с защемленными краями. Как можно видеть, классическая теория устойчивости хорошо предсказывает формы прогибов, по которым выпучиваются оболочки, и общую тенденцию зависимости критических напряжений, которая очень хорошо, прослеживается для широкого диапазона изменений размеров, про-. порций и материалов, имевших место в экспериментах, результаты которых здесь представлены, но экспериментальные значения критических напряжений постоянно лежат ниже тех, что следуют из классической теории устойчивости, отличаясь минимально на 40% и максимально почти.на 100% от теоретических значений. Для объяснения подобного расхождения необходимо рассмотреть начальные прогибы. [c.538]

У подкрепленных оболочек сравнительно высокий уровень критических напряжений потерн устойчивости, расчетная величина которых может превышать значения предела текучести. По многочисленным экспериментам, проведенным на таких конструкциях для всех видов нагрузок и форм оболочек, отмечено, что достижение действующих напряжений о, приводило к потере устойчивости, не позволяя эффективно использовать подкрепление, поэтому ниже для всех случаев рекомендуется выбирать такой материал, при котором обеспечивалось бы условие сгкр < Of При необходимости особенности учета работы материала за пределом упругости и обобщение экспериментальных данных для гладких оболочек могут быть найдены в [12]. [c.43]

Рассматривались результаты экспериментальных исследований модельных и натурных конструкций из металлических материалов (алюминиевых сплавов) с сотовыми заполнителями и неметаллических (стеклопластиковых) с пено- и сотовыми заполнителями. Не рассматривались оболочки, разрушение которых явно обусловливалось недостатками конструкции, низким качеством изготовления с расслоениями стенок, а также материал которых работал за пределом упругости. По значениям параметров заполнителей на сдвиг испытуемые оболочки имели жесткие (а = 1), упругие и маложесткие (а 0,1) характеристики. Относительная толщина заполнителей лежала в диапазоне X = 5. .. 40. Критические напряжения в металлических оболочках не превышали предела текучести, а в стеклопластиковых — предела прочности материала. Низкие значения k (менее 0,25) можно объяснить некачественным изготовлением. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...