152 — Напряжения критические 151, 153 — Устойчивост

Напряжение критической (устойчивой) ионизации /крит — наименьшее напряжение, при котором в изоляции могут существовать ионизационные процессы значительной интенсивности или скользящие разряды, способные вызвать разрушение изоляции. и сопровождающиеся снижением напряжения ионизации ниже начального значения. [c.185]

При каких напряжениях теряют устойчивость стержни большой гибкости По какой формуле определяется для них критическая сила [c.82]

Здесь — крутящий момент на гибком колесе, Н-мм т р — критические касательные напряжения, при которых тонкий цилиндр теряет устойчивость Пу = 2 3 — коэффициент запаса устойчивости [т ] —допускаемое напряжение на устойчивость, МПа. [c.195]

Ов и относительное укорочение h. Скорость испытаний на сжатие устанавливают в тех же пределах, что и при испытаниях на растяжение. При сжатии предельной силой проводят испытания иа устойчивость тонкостенных элементов — стоек, профилей, труб и т. п. Испытания проводят при однократном и длительном сжатии до разрушения (потери устойчивости) пли до достижения определенной степени деформации. В момент выпучивания стержня, когда прогиб растет без заметного увеличения нагрузки, определяют критическое напряжение потери устойчивости стержня Onp=Pnp/f, где Рцр — критическая сила F — площадь поперечного сечения стержня. [c.10]

При изгибе плетей из труб с монолитной стенкой, с достижением предела текучести возрастают прогибы и лишь после распространения пластических деформаций по всему сечению наиболее напряженной трубы появляется плавная гофра. В многослойных трубах при достижении критических напряжений потери устойчивости стенки в сжатой зоне мгновенно образуется складка с потерей несущей способности трубопровода. [c.210]

Испытания на изгиб двух труб диаметром 1420 мм с тремя слоями по 5,3 мм показали увеличение критических напряжений потери устойчивости при изгибе примерно на 20 %. Однако это может оказаться недостаточным для того, чтобы избежать повреждения труб при выполнении строительно-монтажных работ. [c.210]

Исследования выполнялись на трубах с трех- и четырехслойной стенкой с номинальной толщиной слоя соответственно 5,3 и 4,1 мм. Результаты экспериментов приведены в таблице. Средние значения критического напряжения, потери устойчивости стенки трубы, полученные опытным путем, хорошо согласуются с рассчитанными по формуле [c.212]

Построив полный график критических напряжений для стержней любой гибкости ( 157), мы можем построить и график допускаемых напряжений на устойчивость для данного материала, уменьшив ординаты Ок в раз =. [c.464]

Различают два типа местной потери устойчивости подкрепляющих элементов ребер. В случае тонкостенного сечения ребра возможна потеря устойчивости полок профиля и критические напряжения потери устойчивости определяются для удлиненной пластины, сжатой вдоль длинной стороны, а граничные условия - особенностями конкретного профиля. [c.237]

При расчете баков ракет широко используются результаты экспериментальных исследований. Это касается прежде всего расчетов на устойчивость. Критические напряжения потери устойчивости тонкостенных элементов определяют преимущественно опытным путем. В этой главе рассмотрена приближенная методика расчета на устойчивость основного силового элемента конструкции — цилиндрических обечаек несущих баков. Учитывается влияние внутреннего давления, неравномерности распределения напряжений по сечению. Используются данные экспериментов, служащие для уточнения теоретических формул. Приведена последовательность определения численных значений критических нагрузок для различных подкрепленных и непод-крепленных конструкций баков.. Рассмотрены расчеты на прочность цилиндрических обечаек и днищ разной формы, а также сфероидальных и торообразных баков. [c.291]

Критическое напряжение потери устойчивости изолированного сжатого стержня в упругой области определяют по формуле [c.320]

При выбранной толщине обшивки расстояние между стрингерами определяют из условия равенства критического напряжения потери устойчивости обшивки расчетному разрушающему напряжению о для всего отсека. Из формулы (12.8) получаем расстояние между стрингерами [c.322]

Если в отсеке отсутствует поперечный набор, то hm — h. Критические напряжения общей устойчивости отсека определим по уравнению (12.23) при коэффициенте к == 0,3 [c.326]

Рассуждения Т. Кармана сводились к тому, что для пластин, которые являются очень тонкими по сравнению с другими размерами, нагрузка, которую может выдержать пластина до момента потери устойчивости, пренебрежимо мала по сравнению с нагрузкой, которую могут выдержать две узкие полоски пластины с приведенной шириной X, примыкающие к ее боковым сторонам и искусственно удерживающие ее от потери, устойчивости до тех пор, Пока сжимающее напряжение в них не достигнет предельной величины о, которая может представлять собой наименьшее из двух напряжений критического а = Ог для ребра, к которому прикрепляются стороны пластины, и предела текучести а = Ту материала пластины. [c.300]

Критические напряжения потери устойчивости продольного ребра для оболочек, имеющих г — 0 [c.56]

Критические давление и напряжение потери устойчивости [c.118]

Прямоугольная пластинка сжата усилиями, равномерно распределенными по двум противоположным сторонам (рис. 70). Критические напряжения потери устойчивости [c.134]

Для повышения живучести лопасти и критических напряжений потери устойчивости нижнего пояса лонжерона применяется многоконтурный лонжерон (рис. 2.3.5, б). [c.43]

Определяются толщины конструктивных элементов для сечений по всей длине лопасти. Вычисляются все геометрические, массовые и центровочные характеристики лопасти моменты инерций в плоскостях наибольшей и наименьшей жесткости положение главных осей сечений масса лопасти ее центровка и т.п. Параллельно с этим подсчитываются жесткости на кручение сечений и определяются критические напряжения потери устойчивости нижней панели лонжерона. [c.56]

В сжатой ветви торсиона на соответствующих режимах работы НВ (останов и, раскрутки) допустимые напряжения определяются критическими напряжениями потери устойчивости пластин. [c.98]

Величина критического напряжения найдена в предыдущем параграфе для установления допускаемого напряжения на устойчивость нам остаётся теперь выбрать только коэффициент запаса к. [c.634]

Оболочки цилиндрические круговые при совместном действии нагрузок — Выпучивание 151 — Нагрузки критические 151, 152 — Напряжения критические 151, 153 — Устойчивость 150—153 [c.557]

Колебания 390, 391 — Напряжения критические П2 - — Устойчивость 111, 112 Пластинки прямоугольные — Деформации — Интенсивность ИЗ [c.559]

Для повышения механических свойств сталей при изготовлении деталей сечением более 25—30 мм в состав сталей добавляют легирующие элементы. Легированные стали обладают большей прокаливаемостью, белее мелким зерном, их критическая скорость закалки меньше, следовательно, меньше закалочные напряжения, выше устойчивость против отпуска. Отсюда их основное преимущество перед углеродистыми конструкционными сталями — лучший комплекс механических свойств выше прочность при сохранении достаточной вязкости и пластичности, ниже порог хладноломкости и т. п. [c.293]

Здесь —критическая сила, определяемая в зависимости от Гибкости формулой Эйлера (7.1) или формулой Ясинского (7.4), т. е. выражением = — а—Ъ к+с к )Р —допускаемое напряжение на устойчивость —допускаемый коэффициент запаса устойчивости. Этот коэ ициент всегда несколько больше основного коэффициента запаса прочности, так как при расчете центрально-сжатых стержней на устойчивость приходится учитывать дополнительные, неизбежные на практике обстоятельства (эксцентриситет приложения сжимающих сил, начальная кривизна и неоднородность материала стержня), способствующие продольному изгибу. [c.165]

Для большинства элементов, работающих на растяжение, расчет-ой разрушающей нагрузке должны соответствввать напряжения, рав ые пределу прочности материала. Для отсеков, подверженных сжа-1Ю, этой нагрузке должны соответствовать критические напряжения отери устойчивости для гладких отсеков — напряжения хлопка, [c.272]

Влияние пластических деформаций. Потеря устойчивости большинства сжатых и нагруженных внутренним давлением тонкостенных гладких оболочек происходит в упругой области при сравнительно низком уровне сжимающих напряжений. Однако в некоторых случаях, при определенном соотношении осевых и окружных напряжений, в оболочке могут возникать пластические деформации. Напряжение потери устойчивости оболочки при этом снизится. Потеря устойчивости будет происходить с образованием осесимметричных врлн. Критические напряжения, полученные по деформационной теории пластичности для цилиндрической оболочки, теряющей устойчивость за пределом упругости, [c.298]

Вследствие влияния коэффициента Пуассона при осевом сжатии возникают также кольцевые и соответствующие им радиальные деформации va/E, что приводит к увеличению радиуса на величину W = vRa/E. Если в процессе нагружения это радиальное перемещение не допускается на краях благодаря соответствующему закреплению краев, то образец, первоначально действительно имеющий цилиндрическую форму, при достижении напряжениями критического значения уж не будет иметь такую форму и уже не будет способен вести себя согласно той схе.ме потери устойчивости, которую мы предполагали исследовать. Поэтому й дальнейшем предполагается для данного случая, что краевые нодкрепления допускают свободное радиальное перемещение, а [c.490]

У подкрепленных оболочек сравнительно высокий уровень критических напряжений потерн устойчивости, расчетная величина которых может превышать значения предела текучести. По многочисленным экспериментам, проведенным на таких конструкциях для всех видов нагрузок и форм оболочек, отмечено, что достижение действующих напряжений о, приводило к потере устойчивости, не позволяя эффективно использовать подкрепление, поэтому ниже для всех случаев рекомендуется выбирать такой материал, при котором обеспечивалось бы условие сгкр < Of При необходимости особенности учета работы материала за пределом упругости и обобщение экспериментальных данных для гладких оболочек могут быть найдены в [12]. [c.43]

Участок комлевого утяжеления лопасти может появиться у лопастей НВ особо больших диаметров и у лопастей с необычно большими удлинениями. С увеличением поперечных размеров сечения лонжерона (при сохранении толщин его стенок неизменными) критические напряжения потери устойчивости при его изгибе в направлении действия сил собственного веса лопасти значительно падают. Масса наконбчпика у существующих серийных лопастей НВ составляет обычно от 10 до 17% массьь лопасти. [c.49]

У лонжероиных крыльев есть три группы силовых элементов (рис. 7.2.5), различных в отмошеиии критических напряжений потери устойчивости при сжатии а [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...