Образец напряжение критическое при

Описана методика эксперимента для точного измерения сопротивления инициированию разрушения конструкционных сталей при динамическом нагружении с чрезвычайно высокими скоростями. В установке использован нагружающий стержень Кольского (надрезанный стержень Гопкинсона), что позволяло нагружать до разрушения стержневой образец диаметром 25,4 мм с предварительно созданной кольцевой усталостной трещиной быстро нарастающим импульсом растягивающих напряжений, возникающим в результате взрыва заряда взрывчатого вещества. При помощи известной методики Кольского измерялось среднее напряжение в месте разрушения как функция времени. Раскрытие трещины как функция времени измерялось оптическим способом, и в результате для каждого испытания была получена полная диаграмма нагрузка — деформация. Полученные данные позволяли определять критическое значение коэффициента интенсивности напряжений /Си при скоростях Ri свыше 10 (фунт/дюйм )/с [3,5-10 (кг/ /мм 2)/с], что примерно на два порядка выше скоростей нагружения, достигаемых при использовании других известных способов. Результаты динамических испытаний стали SAE 4340 и холоднокатаной стали 1020 сравнивались с результатами статических испытаний на образцах аналогичной формы. [c.151]

В рабочей камере испытание образцов рекомендовано осуществлять либо в вакууме, либо в инертной среде для предотвращения окисления образцов и припоя при испытаниях. Растягивающее напряжение на образец, являющееся критическим, создают при достижении заданной температуры испытаний и доводят затем образец до разрушения. Одновременно с приложением напряжения до разрушения фиксируют на диаграмме величину пластической деформации. [c.466]

Начало пластической деформации соответствует наступлению некоторого критического состояния металла, которое можно обнаружить не только по остаточным деформациям, но и по другим признакам. При пластической деформации повышается температура образца у стали изменяются электропроводность и магнитные свойства на полированной поверхности образцов, особенно плоских, заметно потускнение, являющееся результатом появления густой сетки линий, носящих название линий Чернова (линий Людерса). Последние наклонены к оси образца приблизительно под углом 45 (рис. 101, а) и представляют собой микроскопические неровности, возникающие вследствие сдвигов в тех плоскостях кристаллов, где действуют наибольшие касательные напряжения. В результате сдвигов по наклонным плоскостям образец получает остаточные деформации. Механизм образования их упрощенно показан на рис. 101, 6. [c.93]

Воздействие нагрузки на материал приводит к непрерывному увеличению в нем плотности дислокаций р по сравнению с их начальной плотностью ро- Наконец, наступает такой момент, когда плотность дислокаций достигает критической величины р р, после чего уже невозможна упругая деформация материала. Теперь при снятии нагрузки образец материала не вернется к первоначальным форме и размерам - он останется слегка деформированным. В нем останутся внутренние напряжения, обусловленные слишком большим количеством дислокаций, которые так и называются - остаточные напряжения. [c.106]

Поставим следующую задачу. Дана растягиваемая полоса конечной ширины с одной краевой трещиной длины L. Растягивающие напряжения приложены на бесконечности и равны критическим в момент времени t = 0. Следовательно, при t > О трешина будет расти в закритическом состоянии при постоянном напряжении, вплоть до момента времени t = ti, при котором трешина пересечет весь образец. При О < t < li соответственно имеем /о < / < в. [c.332]

Параметрами, используемыми для сравнительной оценки материалов в условиях короны, служат начальное Иц и критическое (/кор напряжения короны, а также время кор- Начальное напряжение короны (/ соответствует минимальному напряжению образования регистрируемой или наблюдаемой короны при таком напряжении процесс может происходить длительное время, не вызывая пробоя материала в условиях испытаний. Критическое напряжение короны (/кор — это напряжение, при котором процесс заканчивается пробоем образца через определенное для данных условий испытания время кор- Указанные параметры являются условными, и их рассмотрение имеет смысл лишь с учетом оговоренных условий испытаний, их методики, размеров и формы образцов и электродов, частоты напряжения и т. п. Нетрудно видеть, что значение (/кор уменьшается с возрастанием кор в определенных пределах. Это иллюстрируется характеристиками (/кор ((кор)-Такие характеристики получают следующим образом. Под напряжением (/1, превосходящим начальное напряжение короны, выдерживают образец до наступления пробоя пусть длительность выдержки будет 1. Такое испытание повторяют для нового образца при напряжении ии 1, соответствующее время до пробоя 2<(1- Полученная зависимость напряжения от времени, протекающего до момента пробоя изоляционного материала в условиях короны, представляет собой так называемую кривую жизни материала при ко [c.123]

Критическая длина волокна (наименьшая длина, при которой волокно может действовать в композите), а также касательное напряжение на поверхности раздела волокна и пластической матрицы, характеризующее прочность связи волокна и матрицы, могут быть оценены по методике выдергивания одиночного волокна из материала матрицы. На рис, 68 показан образец, состоящий из диска матричного материала, в торец которого запрессовано одиночное волокно. Подрезая торец образца, можно создавать зоны сцепления волокна и матрицы различной длины h. Принципиальная схема испытательной установки показана на рис. 69. [c.160]

Эта трудность может быть устранена, если принять гипотезу, что нестабильный рост трещины всегда связан с достижением критической интенсивности напряжений К с, независимо от того, каким путем достигается критическое напряжение либо за счет прироста трещины при постоянной нагрузке на образец (циклическое или длительное статическое нагружение), либо увеличением приложенного напряжения (обычные статические испытания). [c.83]

Если фактор напряжения известен, расчет критического размера трещины зависит от значения вязкости разрушения материала. Однако вязкость разрушения материалов корпуса реактора при рабочей температуре порядка 280° С намного превышает ту, которая может быть измерена при использовании самых больших образцов, испытывавшихся до сих пор, поэтому ее трудно определить. На рис. 12.3 показаны результаты испытаний, выполненных на плоских образцах, и уровень оценочных значений, которые были использованы для расчета вязкости разрушения в толстых листах класса I. Подобные результаты были получены [2] для зон термического влияния и сварных швов. Так как образец имел несколько меньшие размеры, чем требуется для таких испытаний, делалась экстраполяция в большую сторону, даже если было известно, что металл сварных швов намного лучше, чем основной. [c.167]

Например, если т = 2, то уравнение роста (dL/dN) o L и тогда L-exp( a iV), — т. е. с числом циклов 7V длина трещины нарастает экспоненциально, (А в показателе экспоненты — приложенное напряжение в квадрате ). Когда трещина достигает критического для данного напряжения о размера = (K Jo) /M, образец разрушается мгновенно (разница в рельефе усталостной части излома — в виде серии бороздок как годичных колец на пне - и хрупкого долома видна и невооруженным глазом). Заметим, что число циклов до разрушения 1п(- Г( ) зависит не только от темпа роста трещины, но и от статической вязкости разрушения чем больше тем при большей площади трещины образец еще держит нагрузку. [c.336]

Если ударные испытания по Шарпи проводятся на образцах с надрезом или с предварительно нанесенной трещиной, то следует рассматривать два случая в зависимости от того, разрушается ли образец контролируемым или неконтролируемым способом (см. рис. 2.7). При контролируемом разрушении образца метод Шарпи можно считать методом определения работы разрушения при высокой скорости деформирования. При катастрофическом разрушении образца испытания образцов с надрезом проводятся аналогично испытанию образцов без надреза, связь которого с разрушением при медленном изгибе описана выше. Однако при испытании образца с надрезом с определением разрушающего напряжения можно рассчитать критическое значение коэффициента интенсивности напряжений по размерам надреза и разрушающему напряжению. [c.64]

Экспериментальные методы механики разрушения позволяют определять работу разрушения, поверхностную энергию разрушения у или эквивалентные им величины. Работа разрушения материала характеризует его способность противостоять росту предварительно образованной трещины под действием заданного напряжения. Такой подход в механике разрушения является попыткой предсказать поведение реального хрупкого материала, содер.жащего различные дефекты, при различных условиях нагружения. При этом образец, содержащий искусственную трещину известной длины, подвергается растяжению или нагружению другого вида, например раскалыванию. По напряжению, при котором начинается быстрый рост трещины, с использованием довольно сложных уравнений может быть рассчитана поверхностная энергия разрушения для образца заданной формы. В этих методах работа разрушения характеризуется двумя показателями — критическим коэффициентом интенсивности напряжения Кс или критической скоростью высвобождения энергии деформирования 0 ., связанными между собой соотношениями для тонких листов [c.176]

Рис. 14. Образец для определения критического коэффициента интенсивности напряжений при внецентренном растяжении в условиях плоской деформации (/Схс). Размеры, соответствующие буквенным обозначениям, даны в табл. 3

Истинные напряжения имеют больший физический смысл, чем условные. Выводы, сделанные на основании подсчета условных напряжений, могут привести к ошибочным заключениям. Так, например, диаграмма сил (или пропорциональных им условных напряжений) при растяжении (рис. 14.5) казалось бы позволяет сделать вывод, что после достижения максимального напряжения Ов образец начинает разупрочняться. Между тем, понижение нагрузок и пропорциональных им условных напряжений есть специфическая особенность процесса образования шейки при растяжении длинных образцов равномерного сечения. Ни при кручении, ни при сжатии, ни при изгибе шейка не образуется и критической нагрузки, соответствующей временному сопротивлению при растяжении, не наблюдается [c.25]

Метод ТЯС с нагружением после сварки (Япония) [90]. Сваренный встык образец подвергают сразу после сварки действию растягивающей нагрузки, прилагаемой перпендикулярно к шву или вдоль него. Форма стыка при испытании по методу ТНС многослойных швов показана на рис. 74. Определяют критическое напряжение, ниже которого не по- [c.163]

При разработке критериев оценки склонности сталей и сплавов к хрупкому разрушению наиболее плодотворной была идея Ирвина, предложившего оценивать вязкость металла по известным величинам напряжения и размеру трещины в критический момент нагружения, т. е. в тот момент, когда начинается неконтролируемое разрушение за счет упругой энергии, накопленной в механической системе испытательная машина — образец . [c.16]

Сжатие кольцевых образцов. Сжатие колец в их плоскости осуществляется наружным давлением применяемые на практике схемы нагружения и расчетные зависимости приведены в табл. 7.3. Испытания колец на сжатие полудисками (схема 5—/) отличаются от растяжения полудисками тем, что в этом случае удается уменьшить влияние концентрации напряжений в образце около разъема полудисков. Наилучшие результаты достигнуты при испытаниях кольцевых образцов в приспособлениях с полу-обоймами и замками-решетками, которые исключают возможность увеличения горизонтального диаметра образца. Нагружение наружным давлением при помощи податливого кольца (схема 3—2) и гидравлической системы (схема 3—3) проводится аналогично испытаниям на растяжение соответствующими методами. При нагружении образца при помощи податливого кольца последнее для образца является упругим основанием и в некоторой степени повышает критическое давление, при котором образец теряет устойчивость. [c.201]

На рис. 46 изображены кривые для обеих склеенных пластинок. Напряжения измерялись в средних точках образцов, где = 0. очень мало и можно считать, что = 2тц]ах. кроме того, в средней точке из-за симметрии не сказывается краевой эффект и поэтому исследование в этом месте позволяет с уверенностью характеризовать напряженное состояние. Сначала напряжения растут до некоторой точки (условно назовем ее первой критической), за которой они начинают падать и падают также до некоторой точки (назовем ее второй критической) после этого начинается рост напряжений, почти пропорциональный изменению температуры. Эта зависимость продолжается до конца нагрева (150° С). Дальше повышать температуру нельзя, так как может произойти разрушение клея ОК-50. После перехода за вторую критическую точку ОК-50 полимеризован в значительной степени. Если теперь уменьшать температуру, то напряжения также начинают уменьшаться и в некоторой точке (назовем ее третьей критической) становятся равными нулю. Третья критическая точка попадает в зону довольно высоких температур, причем сдвигается по оси температур тем больше, чем до более высокой температуры был нагрет образец. Такое положение третьей критической точки свидетельствует о том, что при комнатной температуре детали будут сильно напряжены, так как после перехода через нуль при охлаждении напряжения быстро растут. [c.79]

Испытания ряда образцов при разных нагрузках позволяют построить кривые (рис. 4-12, б), показывающие, как в зависимости от температуры стали изменяются критические поперечные напряжения, т. е. напряжения, при которых идет распространение хрупкой трещины. Область, лежащая выше и левее кривой, характеризует условия (напряжения и температуру), при которых однажды возникшая хрупкая трещина будет распространяться и пересечет весь образец. Ниже и правее кривой находится область, [c.154]

Металл, кривая ползучести которого при заданных напряжении и температуре была установлена на отдельном образце, подвергался испытанию на ползучесть при той же температуре на другом образце в течение 24 часов при напряжении, вызывающем остаточную деформацию, равную критическому значению. Затем образец разгружался и выдерживался при той [c.21]

Вследствие влияния коэффициента Пуассона при осевом сжатии возникают также кольцевые и соответствующие им радиальные деформации va/E, что приводит к увеличению радиуса на величину W = vRa/E. Если в процессе нагружения это радиальное перемещение не допускается на краях благодаря соответствующему закреплению краев, то образец, первоначально действительно имеющий цилиндрическую форму, при достижении напряжениями критического значения уж не будет иметь такую форму и уже не будет способен вести себя согласно той схе.ме потери устойчивости, которую мы предполагали исследовать. Поэтому й дальнейшем предполагается для данного случая, что краевые нодкрепления допускают свободное радиальное перемещение, а [c.490]

Установлено, что нормальные напряжения почти не оказывают влияния на пластическое течение кристаллов. Таким образом, пластическая деформация происходит под действием касательных напряжений. При этом, как показано экспериментально, напря-н< ение, соответствующее пределу текучести, сильно меняется в зависимости от ориентации кристалла, однако если согласно (4.38) это напряжение преобразовать в приведенное напряжение, то результирующее напряжение сдвига является константой данного материала (типичные значения этого напряжения обычно находятся в пределах (/ " - —Ю- ) G. Другими словами, пластическая деформация начинается в том случае, когда скалывающее напряжение -X превышает некоторое критическое значение, характерное для данного материала и данной системы скольжения. Этот закон постоянства критического скалывающего напряжения впервые на основании экспериментальных данных был сформулирован Е. Шмидом и В. Боасом. В соответствии с этим законом, если образец находится под действием постепенно возрастающей нагрузки, то скольжение мало до тех пор, пока скалывающие напряжения не превзойдут определенного предельного значения, которое, например, при комнатной температуре для Си (плоскости скольжения 111 , направления скольжения <1Ю>) равно 0,49-10 Па, а для А1 (системы скольжения 111 , <1Ю>) и Zn (системы скольжения 0001 , <1120>)—соответственно 0,78-10 и 0,18-10 Па. [c.132]

При пуске машины и ее остановке в процессе испытания- образец неоднократно проходит через резонанс. Устройство позволяет пройти критическое число циклов без возрастания напряжений в образце. Для этого образец 1 (рис. 82) нагружают до заданной величины изгиба при медленном вращении при л<п р гирями 2, которые подвешены к захватам 3 образца 1 с помощью двух скоб 4. После набора рабочего числа оборотов (/г>Якр) дополнительные опоры 5 и 6 выключают. Разработана машина с электромагнитным силовозбуждением для испытания на усталость при консольном круговом изгибе, машина для испытаний при изгибе в условиях резонанса с электромагнитным нагружением, а также с таким же нагружением для испытаний при плоском изгибе и изгибе с вращенн-ем и на круговой изгиб с приводом вращения магнита вокруг камеры машины . Имеются приспособления для резонансных усталостных испытаний образцов с резьбовыми головками. Разработана методика определения массы нагружающей системы машин типа НУ [167]. [c.164]

Ji определяли только для двух сплавов, полученных из СССР. Критическое значение J (Ji ) отвечает точке на кривой нагрузка — смещение, соответствующей началу роста трещины. Для точного определения /j требуется вычисление площади под кривой нагрузка— смещение в момент страгивания трещины с учетом пластической деформации. Эту точку можно найти по изменению податливости при частичной разгрузке образца в определенных точках кривой нагружения или путем полной разгрузки образца в какой-либо момент до разрушения с последующим термическим окрашиванием при нагреве на воздухе при температуре 600 — 700 К или с использованием усталостных меток затем образец разрушается при низкой температуре и ведется наблюдение за развитием отмеченной трещины. В данной работе использованы оба метода. Значение Ji находят [4], построив зависимость / от Ай (Аа — измеренный прирост трещины) и экстраполируя эту кривую до пересечения с прямой /=2атАа (где От — напряжение течения). Соотношение /=2атАа описывает раскрытие, а не собственно рост трещины. [c.49]

Следующая температурная область примыкает к Tg со стороны больших температур. Выше уже было показано, что при приближении к Tg со стороны меньших температур понижается о э и сглаживается соответствующий ему максимум на диаграмме напряжений. При Т= Tg — АТ максимума нет вовсе и диаграмма о — е состоит из сопрягаемых криволинейным участком прямолинейных участков — первого — крутого со вторым — пологим (рис. 4.94, в, диаграмма Tg — АТ). Точке пересечения этих двух прямолинейных участков соответствует так называемое критическое напряжение о р. В диапазоне температур Т гй Гкр диаграмма имеет вид, изображенный на рис. 4.94, г по мере роста Т в указанном диапазоне диаграмма располагается все ниже и ниже, вместе с этим уменьшается и а р. Наконец, Оцр обращается в нуль. Та температура, при которой это происходит, называется критической (Ткр). Начиная с Г = Т р и при более высоких температурах (в диапазоне Гкр s Г < Г ) вид диаграмм растяжения становится таким, какой показан на рис. 4.94,й. Напомним, что вся деформация в этом диапазоне температур (небольшая упругая и огромная высокоэластическая) Появляющиеся в температурной области Г < Г,, высокозластические деформации происходят с образованием шейки и ориентированием всего образца. Однако вся картина в общем-то аналогична той, которая была рассмотрена в области Т р < 7 < Tg, но все же отличается тем, что начало образования шейки соответствует весьма малому напряжению, тогда как при Т < Tg ориентационное упрочнение происходит быстрее, чем в высокоэластическом состоянии. В следующем диапазоне темпера-тур (Т Г < ту) деформация е содержит два слагаемых высокоэластическую деформацию e j, и остаточную деформацию 8о . Измеряя деформацию в конце каждого шага нагружения и производя разгрузку, можно отделить одно слагаемое от другого. По мере роста Т в указанной выше области доля остаточной деформации растет. Наконец, при Т = Tf деформация становится полностью необратимой и образец течет при очень малом напряжении. [c.344]

Размеры образца. Объем испытываемого материала должен быть таким, чтобы в нем можно обнаружить дефекты характерных размеров. Термин дефект используется здесь в самом широком смысле, чтобы иметь возможности ссылаться на любые отклонения от однородного и изотропного, материала, принятого в классической теории упругости- Дефекты малых размеров, такие как дислокации внутри зерен, влияние 1границ зерен, а также мельчайшие полости и включения, присутствуют, вероятно, в каждом малом объеме материала. Вследствие этого материал, отобранный для определения его усталостной прочности, неизбежно содержит такие дефекты. Дефекты больших размеров находятся в материале на большом расстоянии друг от друга, и поэтому присутствие дефектов определенных размеров в характерных объемах критически напряженного материала не является обязательным. С этим связано количественное ограничение в отношении верхнего предела объема материала, который необходимо использовать при оценке его усталостной прочности. Образец диаметром 6,35 мм можно рассматривать как имеющий, по-видимому, слишком малые размеры, чтобы содержать характерные дефекты. В то же время образец диаметром в 25,4 мм может рассматриваться как содержащий слишком много дефектов большого размера. [c.22]

В таблице приводится критическое число циклов для различных напряжений- В последней строке таблицы приведен интересный случай, когда образец, находивщийся в контакте всего при 3000 циклах при весьма умеренной нагрузке 0+1,96 кГ мм , получил повреждения, понизившие срок его службы с 20 000 000 до 360 000 циклов. Неясной осталась причина различного поведения этого образца от других, находящихся примерно в таких же условиях нагружения. [c.216]

При холодной вытяжке растяжение полимеров сопровождается образованием шейки, которое начинается в локализованной области образца. Оно выражается в резком уменьшении площади поперечного сечения образца в этой области по сравнению с остальной частью образца при сохранении общей нагрузки на образец. Холодная вытяжка после предела текучести проявляется в деформационном упрочнении полимера, иначе материал разрушился бы по уменьшенному сечению. Деформационное упрочнение возникает в результате молекулярной ориентации, сопровождаю-щейея возрастанием модуля упругости и разрывной прочности. Деформационное упрочнение кристаллических полимеров может быть обусловлено также перекристаллизацией в процессе деформирования [192]. При дальнейшем растяжении шейка удлиняется до тех пор, пока весь образец не подвергнется холодной вытяжке. Холодная вытяжка любой части образца наступает при критической деформации, предетавляющей собой естественную степень вытяжки данного материала, которая зависит от температуры, степени ориентации и других факторов. При дальнейшем растяжении образца после прекращения холодной вытяжки напряжение резко возрастает, и быстро наступает разрушение. В процессе холодной вытяжки полимерные цепи ориентируются в направлении растяжения. [c.177]

При нагружении критической силой действующие в конструкции напряжения не должны превышать предельных, которые принимаются в завнсимости от механических свойств материала. Осевая сила Т вызывает погонное усилие q = Tl2nR, которое распределяется между внутренним и наружным слоями в зависимости от их жесткостей. Рассмотрим образец, вырезанный из цилиндрической оболочки и нагруженный погонной нагрузкой q, приложенной к торцам (рис. 8). Относительные деформации внутреннего и наружного слоев стенки цилиндрической оболочки одинаковы (Вд = 8д). Напряжения, действующие в слоях [c.162]

Орован предположил, что скол контролируется величиной растягивающего напряжения в точке текучести , и поэтому образец с надрезом является более хрупким, чем гладкий, так как при данной температуре растягивающее напряжение Б первом случае выше. Схематически температурная зависимость напряжения представлена на рис. 95, причем напряжение хрупкого разрушения — критическое растягивающее напряжение, необходимое для разрушения сколом — считается относительно независимым от температуры. [c.170]

Для определения трещиностойкости конструкционных материалов достаточно перспективным является использование цилиндрического образца с внешней осесимметричной кольцевой трещиной, которую легко получить путем кругового трехточечного или четырехточечного изгиба при жестко фиксированной стреле прогиба в процессе вращения образца [95, 98]. Такой образец в дальнейшем подвергают статическому растяжению, измеряя при этом разрушающую нагрузку Р . После разрушения образца измеряют его геометрические размеры. Располагая исходными данными о силовых и геометрических параметрах для образца с трещиной после его разрушения и пользуясь аналитическими зависимостями для подсчета коэффициентов интенсивности напряжений или критического раскрытия трещины, ойределяют числовые значения трещиностойкости материала. [c.135]

Согласно представлениям об электрохимической и химической коррозии, развитым в предыдущих параграфах ), рост коррозионных трещин не зависит от коэффициента Ki, роль которого сводится к разрыву поверхностной пленки вблизи конца трещины (эта пленка пронизана микротуннелями и потому менее прочна, чем исходный материал). Следовательно, при достаточно больших Ki (меньших вязкости разрушения) разрыв пленки может происходить одновременно по разным направлениям, что и является причиной ветвления трещины. Поэтому условие ветвления коррозионной трещины можно охарактеризовать некоторым критическим значением Ки коэффициента интенсивности напряжений Величина Ki в концах малых трещин, отходящих от вершины основной трещины, уменьшается вследствие взаимодействия трещин ( звездообразная трещина, см. Приложение I), так что ветвление новых трещин происходит лишь после достижения ими достаточно большой длины. По этой причине ветвление трещины упрочняет образец, так что его прочность на разрыв может быть существенно (например, в два раза [ П) больше, чем в случае одной магистральной трещины. Соответственно увеличивается и кажущаяся величина вязкости разрушения. Этим же обстоятельством объясняется характерная древообразная форма коррозионных трещин. [c.428]

Зависимость, выраженная уравнением (15), позволяет вычислять Ксг на основании данных испытания в свою очередь, кривая зависимости критической длины трещины от разрушающего напряжения может быть определена при Ксг = onst. В настоящее время нет ни одного лабораторного метода, которым можно обоснованно определить уровень Ксг Для низкопрочных пластичных конструкционных сталей. Проблема состоит в том, что для определения значения Кс, при лабораторном испытании на растяжение необходимо иметь, как полагают, очень широкий образец [c.160]

Для измерения малых упругих деформаций Баушингер изобрел зеркальный тензометр ), позволивший ему измерять с высокой точностью относительные удлинения порядка 1 10 . С помощью столь чувствительного прибора он получил возможность исследовать механические свойства материалов гораздо более тщательно, чем это было доступно его предшественникам. Производя испытания на растяжение железа и мягкой стали, он заметил, что до известного предела эти материалы следуют закону Гука весьма точно, причем до тех пор, пока удлинения сохраняют пропорциональность напряжениям, они остаются вместе с тем и упругими, так как никаких остаточных (пластических) деформаций при этом обнаружить не удается. Из этих испытаний Баушингер сделал тот вывод, что мы вправе считать предел упругости для железа и стали совпадающим с пределом пропорциональности. Если увеличивать нагрузку на образец за предел упругости, то удлинения начнут возрастать с большей скоростью, чем нагрузка, однако только до некоторого предела, при котором происходит резкое возрастание деформации, продолжающей расти со временем и дальше уже при постоянной нагрузке. Это критическое значение нагрузки определяет предел текучести материала. Предел текучести мягкой стали повышается, если загрузить образец выше начального предела текучести тогда наибольшее значение этой нагрузки дает нам новое значение предела текучести, если только вторичное загруже-ние произведено непосредственно после первого. Если вторичное загружение сделано по истечении некоторого времени, порядка нескольких дней, предел текучести получается несколько выше наибольшей нагрузки первичного загружения. Баушингер обратил также внимание на то, что образец, растянутый выше предела текучести, уже утрачивает свойство совершенной упру- [c.336]

Г. Закс пришел к соотношению (е) между пределом текучести при сдвиге и пределом текучести при растяжении совершенно иным путем. Из соотношения (Ь) 76 мы знаем, что нагрузка на пределе текучести для монокристаллического образца зависит от ориентации кристалла. Учитывая это и рассматривая поликристал-лический образец как систему беспорядочно расположенных кристаллов, пренебрегая влиянием ограничивающих наружных поверхностей кристаллов и предположив, что все кристаллы начинают испытывать пластическую деформацию одновременно, Закс вычислил соотношение между о,, и критическим касательным напряжением Ткр, воспользовавшись приближенным методом усреднения ). Для кристаллов сгранецентрированной кубической [c.443]

В случае одноосного растяжения на образец действуют две равные и противоположные силы Q. При достижении критического значения растягивающего усилия в плоских образцах могут возникать шейки двух типов. Первый тип — плавная шейка 1 (рис. 3), расположенная поперек образца, второй тип — сосредоточенная шейка 2, расположенная под углом фя 55° к оси растяжения. Возможность возникновения птеек двух типов связана со СБОЙствами плоского напряженного состояния. Из рис. 4, на котором показан круг Мора для деформаций, видно, что в случае равномерного растяжения при деформации еи=Ве в направлении растягивающей силы и при поперечных деформациях [c.8]

Характер изменения напряжений вдоль склеивающего слоя после проведения циклов нагрев—охлаждение исследовался на прямоугольных образцах длиной 100 мм. Использование длинного образца для такого рода исследования удобно тем, что получаемая картина как бы растягивается по оси абсцисс и делается более наглядной. В результате эксперимента было выяснено, что в критических точках напряжения уменьшаются от центра к боковым граням для первой критической точки с 33 до 26 кПсм , для второй — с 27 до 16 кПсм , при 100° С — с 45 до 35 кПсм . Происходит смещение критических точек и по оси температур первой — с 60 до 50° С, второй — с 63 до 60° С. Поскольку испытываемый образец имел длину, большую чем у ранее исследуемых образцов, то и напряжения в нем имели большую величину. [c.92]

Начальный коэффициент интенсивности напряжений зависит от геометрии начальной усталостной трещины и может быть рассчитан по стандартной формуле чем глубже трещина и выше напряжение, тем выше начальный коэффициент интенсивности напряжений. Когда нагруженный образец подвергается воздействию коррозионно-активной среды, трещина при коррозионном растрескивании растет относительно слабо. Обычно скорость составляет 1 мм/ч . При этом коэффициент интенсивности напряжений (вид разрущения 1) Ki увеличивается по мере того, как увеличивается длина трещины. Это происходит до тех пор, пока величина Ki не достигнет критического значения К 1сс определяющего разрущение в условиях коррозионного растрескивания. При более высоких нагрузках или образцах с более длинными усталостными трещинами требуется меньшее время для достижения величины Kis . Пороговая величина Kis представляет собой уровень напряжения, ниже которого не будет проис- [c.309]

Рнс, 12.9. Энтропия 5 алюминия в нормальном и сверхпроводящем состояниях в зависимости от температуры. В сверхпроводящем состоянии энтропия меньше, так как электроны более упорядочены, чем в нормальном состоянии. При любой температуре ниже Тс образец может быть переведен в нормальное состояние магнитным полем с напряженностью больше критической. (IV. Е. РЫШрз.) [c.429]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...