Пролет расчетный

Пролет расчетный 155 Пространство напряжений 128 Процесс деформирования адиабатический 441 [c.455]

Изгиб пластинок Тонкие плиты, мембраны и толстые плиты (толщина плиты более - i — /5 пролета) Расчетные формулы см. [25], стр. 255. Указания к расчетам см. курсы сопротивления материалов [c.147]

Определение размеров главной балки. Ввиду незначительного расстояния между колесами тельфера, для упрощения расчета нагрузки от веса груза и веса этого тельфера принимаем сосредоточенными в одной точке в середине пролета. Расчетная схема балки, соответствующая этому допущению, приведена на рис. 57. Изгибающие моменты от веса тележки с грузом [c.196]

Расчетным сечением будет середина пролета, наиболее опасное положение для сосредоточенного груза тоже в середине пролета. Расчетные величины от собственного веса изгибающий момент в середине пролета [c.417]

Для мостов кран-балок малых пролетов расчетный прогиб от статически приложенной подвижной нагрузки принят равным пролета, т. е. таким же, как для монорельсовых путей. Испытания опытных образцов показали, что фактические прогибы мостов на 25—40 о меньше расчетных и по величине не более 5оо пролета. Это объясняется тем, что мосты кран-балок представляют собой не балку, свободно лежащую-на двух опорах, как это принимается в расчете, а балку с частичной упругой заделкой концов. Кроме того, при расчетах не учитывается усиливающее влияние горизонтальной вспомогательной фермы, которая воспринимает на себя часть вертикальных нагрузок. [c.96]

Для мостов кран-балок больших пролетов расчетный прогиб от статически действующей подвижной нагрузки находится в пределах от /доо пролета до /. -,00 пролета. Фактические прогибы мостов, [c.96]

Один из основных показателей эффективности покрытий из ферм — масса конструкции, приведенная к квадратному метру перекрываемой площади. Расход металла на стропильную ферму зависит от величины перекрываемого пролета, расчетной нагрузки и [c.97]

Угол поворота косых опорных стержней в первом пролете расчетной схемы (рис. 11.26, б) определяется выражением [c.316]

Элемент фермы Обозначение стержней постоянных кратковременных всех (на всем пролете) Расчетные усилия, тс [c.217]

Сопоставляя расчетный пролет с критическим, можно установить, при каких условиях в нити действует наибольшее напряжение. Так, если / < /кр, то наибольшее напряжение будет при низшей температуре. В случае I > / р опасное состояние будет при наибольшей нагрузке. [c.157]

Определить напряженное состояние пространственной рамы водослива плотины облегченной конструкции. Пролет рамы /=.20 м, что соответствует расстоянию между поперечными диафрагмами, располагающимися в местах температурных швов водослива около быков. Расчетными нагрузками являются горизонтальное давление воды и собственный вес водослива, приведенные к узлам расчетного контура его поперечного сечения (рис. 123) [139]. [c.339]

Деревянная двухопорная балка квадратного поперечного сечения пролетом 2,5 м нагружена двумя симметрично расположенными сосредоточенными расчетными силами Р = 64 кН, удаленными от опор на расстояние 0,25 м. Подобрать размеры поперечного сече- [c.128]

Шарнирно-опертая по концам чугунная балка пролетом 2 м, имеющая П-об-разное поперечное сечение (см. рисунок), нагружена равномерно распределенной нагрузкой q. Определить интенсивность нормативной нагрузки q" из условия, чтобы касательные напряжения в поперечном сечени балки не превышали расчетного сопротивления на срез / ср = 35 МПа. Коэффициент перегрузки п = 1,1. Размеры поперечного сечения балки даны в миллиметрах. [c.130]

Решение. Заменяя защемление с каждой стороны дополнительными пролетами, получаем расчетную схему в виде трех балок с пролетами 1 , I и (рисунок б)). Строим эпюры изгибающего момента от Р =9,т и Р,= 12/я (рисунки в) и г)), подсчитываем площади (о (Dj, (o, и принимаемые за фиктивную нагрузку, направленную вверх. Указываем положение фиктивных равнодействующих, обозначив на рисунке нужные расстояния, и вычисляем их значения [c.211]

Приняв пять пролетов по 11,5 м, уточняем расчетные данные. Площадь сечения потока на водосливе ЬН = 57,5 4,5 г= 259 м , площадь живого сечения поток ) при подходе к плотине [c.179]

В связи с тем что значения Я и практически не изменились, дальнейшего уточнения расчетных величин можно не производить, и поэтому окончательно принимаем отверстие плотины Ь = 57,5 м (5 пролетов по 11,5 м). [c.179]

Понятно, что рассматриваемый пример особенно прост. Коэффициенты вдоль диагоналей остаются неизменными, поскольку расстояние между опорами неизменно и жесткость пролетов одна и та же. Но основная простота - именно в диагональной, или ленточной, структуре уравнений. Эго приятное следствие такого выбора расчетной схемы было подмечено давно. Для многопролетного стержня уравнения можно обобщить на случай различных длин пролетов и произвольной нагрузки. Такого рода уравнения называются уравнениями трех моментов и еще в недавнем прошлом возводились даже в ранг теоремы о трех моментах . Лишь относительно недавно, в связи с развитием машинной техники, была осознана общность подхода, далеко выходящая за рамки методов раскрытия статической неопределимости систем. [c.287]

Составляется расчетная схема неразрезной балки если какой-либо конец балки защемлен, то со стороны этого конца к балке добавляется пролет, длина которого стремится к нулю. [c.314]

Решение. Расчетная схема балки с нумерацией опор и пролетов показана на рис. 7.83,6. Вместо левого защемленного конца балка имеет пролет длиной /,=0. [c.328]

При расчете многопролетных неразрезных балок предельные состояния устанавливаются для каждого пролета в отдельности. Построив эпюры моментов, соответствующие предельному состоянию каждого пролета, находят расчетные моменты. По этим моментам подбирается сечение в каждом пролете. [c.563]

В том случае, когда сечение балки постоянно по ее длине, размеры сечения подбираются по наибольшему из всех расчетных моментов, найденных в каждом пролете или на опорах. [c.563]

Решение. Значения расчетных моментов находим из рассмотрения предельного состояния в каждом пролете. [c.564]

Сравнивая этот момент с моментом защемления, видим, что последний больше, чем максимальный момент в пролете балки, поэтому расчетным моментом будет момент защемления. [c.282]

Рассматривая второй пролет, видно, что он приводится к расчетной схеме (фиг. 65). Собственное значение этого пролета определяется из уравнения [c.138]

Рассматривая последний пролет, видим, что он приводится к расчетной схеме, представленной на фиг. 66. Его критические обороты определятся из частотного уравнения типа [c.139]

Схемы загружения конструкции. Оболочки загружались нагрузкой от утеплителя, кровли и снега ((/ = 2400 Н/м ) односторонней нагрузкой вдоль средней арки (<7=1800 Н/м ) с последующим догружением всей конструкции до равномерной нагрузки сосредоточенной нагрузкой от подвесного транспорта на средней диафрагме на расстоянии 1,5 м от середины пролета (Р = = 130 кН) и на расстоянии 4,5 м от середины пролета сосредоточенной нагрузкой от подвесного транспорта на крайней диафрагме на расстоянии 1,5 м от середины пролета (Р=108 кН) и на расстоянии 4,5 м от середины пролета. Конструкция доведена до разрушения расчетным сочетанием нагрузок (равномерно распределенная постоянная, давление снега с учетом перераспределения по покрытию, нагрузка от подвесного транспорта на средней диафрагме на расстоянии 1,5 м от середины пролета). При доведении конструкции до разрушения все нагрузки пропорционально увеличивались этапами по 10% расчетной величины. После разрушения конструкции расчетным сочетанием нагрузок она [c.88]

Сравнение результатов расчета с опытными данными. Напряжения в оболочке в направлении большого пролета. Эпюра продольных напряжений по среднему продольному сечению качественно соответствовала эпюре, полученной в расчете для отдельно стоящей оболочки (см. рис. 2.44). При нагрузке, равной 1200 Н/м , расчетные напряжения менялись по сечению от О до 0,563 МПа, опытные напряжения соответственно с диафрагмами в виде арок и ферм — от О до 0,59 и от О до 0,52 МПа. Опытные напряжения превышали расчетные для средней оболочки в многоволновом покрытии примерно в 4 раза. [c.135]

Напряжения в оболочке в направлении меньшего пролета. Экспериментальные напряжения в направлении меньшего пролета (аг) в среднем поперечном сечении на половине оболочки, примыкавшей к крайней диафрагме, качественно соответствовали расчетным, а по значению были меньше расчетных (см. рис. 2.68). На половине оболочки, примыкавшей к средней диафрагме, опытные и расчетные данные существенно различались. По результатам расчета оболочка в направлении меньшего пролета работала на сжатие и напряжения менялись от 0,353 МПа в середине пролета до 0,285 МПа у средней диафрагмы в опыте при арочных диафрагмах на участках у среднего контура оболочка испытывала растяжение, при диафрагмах в виде ферм имели место небольшие сжимающие напряжения (0,094—0,029 МПа). [c.135]

В качестве расчетной схемы поперечины принимаем дпухопорную балку, нагруженную по середине пролета сосредоточенной силой (рис. 1.7, б). Строим эпюру изгибающих моментов (рис. 1.7, б) наибольший изгибающий момент [c.18]

Таким образом, введение двух консолей в этом случае позволяет уменьшить расчетный момент в три раза. Для трехпролетной балки без консолей наивыгоднейшая разбивка на пролеты показана на рис. VII.36, а, для пятипролетной — на рис. VII.36, б. [c.214]

Балка пролетом 6 м на1ружена, как показано на рис. а. Поперечное сечение балки составлено из двутавра № 60 и одной пары горизонтальных листов, соединенных между собой заклепками d = 24 мм (рис. б). Определить значение расчетной нагрузки Р . исходя из условия прочности балки по нормальным напряжениям и касательным напряжениям в поперечном сечении балки. [c.130]

Сварная балка пролетом / = 14 м нагружена расчетной нагрузкой, как показано на рисунке. Поперечное сечение балки составлено из вертикального листа сечением 1000 х 10 мм и двух горизонтальных листов толщиной 20 мм и шириной Ь, соединенных между собой двусторонними сплошными угловыми швами. Определить ширину горизонтального листа Ь, наибольшие касательные напряжения в поперечном сечении балки и толш,ину углового шва [c.132]

VII.И. Определить расчетную величину отверстия плотины с учетом сжатия (рис. VII.11) при ширине каждого из пролетов 30 м, налоре 1,5 м и скорости подхода воды к плотине 1 м/с, если очертание устоев и бычков а) прямоугольное (рис. VII.5) при = 1 б) криволинейное (рис. VII.5) при = 0,4. [c.178]

Листовые рессоры. Одним из примеров использования рессор может служить подвеска корпуса автомобиля. Рис. 5.20 поясняет, как выглядит листовая рессора и как можно построить ее расчетную схему в виде треугольного бруса. Рессора представляет собой не консоль, а стержень на двух опорах, однако в силу симметрии конструкции и нагрузки неповернутое сечение находится на середине длины пролета (т. е. на середине расстояния между опорами). Следовательно, напряжение и прогиб этого стержня будут такими [c.144]

Допустим, что поллс кит расчету свободно лежащая балка пролетом / = 4 м. несущая постоянную нагрузку ([равномерно распределенную по всему пролету) интенсивностью 7 = 0,5 7 /,1г и временную (сосредоточенную в середине полета) нагрузку Р весом 10 Т. Расчетные коэффициенты имеют значения а, = 1,1 п =, 3 k — =т=0,9. Нормативное сопротивление стали Ra 2,5 Т/см . Требуется установить потребный номер двутавра по ГОСТу. [c.245]

С момента возникновения в сечении г = 8 м пластического шарнира расчетная схема балки приобретает вид, показанный на рис. 12.105, в. Дальнейшее увеличение параметра Р приводит к возрастанию опорного изгибающего момента, в сечении же 2 = 8 щ изгибающий момент возрастать не может. При том значении параметра нагрузки (обозначим его символом Р ), при котором и в опорном сечении изгибающий момент достигает величины Мд, в опорном сечении также возникает пластический шарнир, и балка теряет геометрическую неизменяемость. Эпюра изгибающих моментов приобретает вид, показанный на рис. 12.23, г. Вместе с тем, при действии на однопролетную балку пролетом 1,5/ сил Р и 1,5Р, как это показано на рис. 12.. 105, д, в сечении [c.272]

Для других опор такую расчетную схему можно применять как приближенную. При длинных несамоустанавлмвающихся подшипниках скольжения, расположенных но концам вала, равнодействующую реакции подшипника следует предполагать приложенной к точке, отстоящей от его кромки со стороны пролета на /3— /4 длины подшипника. [c.20]

В заключение отметим, что в расчетной практике часто находят критические скорости, пренебрегая массовыми моментами инерции дисков это допустимо, если все большие массы ротора расположены близко к серединам пролетов, где повороты сечений вала при колебаниях малы по сравнению с прогибами для консольных роторов учет инерции поворота дисков является обязательным. Во всех случаях, когда инерция поворота дисков существенна, было бы грубой ошибкой учитывать ее так же, как при расчете изгибных колебаний невращающегося вала правильно в этих случаях фактические массовые моменты инерции дисков заменять на фиктивные по формулам (II.30а) и (II.306), что соответствует учету гироскопических сил. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...