Оболочки Напряжения критические нижние

С одной стороны, полученное выражение можно рассматривать как нижнюю границу и именно от нее и назначать запас устойчивости оболочки Однако в ряде случаев при массовом производстве конструкций можно учесть,, что действительная потеря несущей способности оболочки происходит при напряжениях, превышающих нижнее критическое на величину, зависящую [c.1070]

Деформация идеальной оболочки при статическом нагружении и безмоментном напряженном состоянии происходит следующим образом. Вначале нагрузка растет до верхнего критического значения (точка А), затем оболочка совершит скачок (хлопок) к положению F, после чего нагрузка вновь будет повышаться. Процесс разгрузки происходит вначале по линии DFB и на уровне нижней критической нагрузки происходит скачок по линии BG и снижение нагрузки от точки G до точки О. [c.255]

Таким образом, нижняя критическая нагрузка определяется уровнем средних напряжений в оболочке, ниже которого не могут существовать другие равновесные формы, кроме исходной. Нижняя критическая нагрузка, найденная в первых решениях, лучше соответствовала эксперименту, чем классическая верхняя критическая нагрузка. В связи с этим появились рекомендации оценивать устойчивость оболочек по нижней критической нагрузке, а вместе с тем и большое количество решений нелинейных задач в указанной постановке. [c.10]

В эксперименте [7.14] оболочки изготовлялись электролитическим осаждением никеля на алюминиевый сердечник с последующей шлифовкой. Образцы имели размеры h = 0,09 мм, L = 25-4- 15 см, R = 7,6 см. Все образцы были разделены на четыре группы плохие, средние, хорошие и отличные. Величина k для этих образцов для средних значений h и Е составляла соответственно 0,43—0,44 0,45—0,58 0,6—0,69 0,73. Величина нижнего критического напряжения для всех четырех групп составляла примерно 8,4—11,5% от Ов- [c.130]

Величина дн, полученная в большинстве работ, изменялась от 0,34 до 0,97. В некоторых работах, например [7.56], были обнаружены равновесные состояния с отрицательной величиной давления. Практического значения равновесные состояния с отрицательной величиной давления не имеют, соответствующие им амплитуды прогибов получаются очень большими. Однако наличие таких равновесных состояний указывает, с одной стороны, на приближенность решения, с другой стороны — на неприемлемость оценки устойчивости оболочки по нижнему критическому напряжению. [c.146]

В отличие от функции, использованной для случая сжатия, здесь введен множитель, учитывающий затухание прогибов к нейтральному диаметру. Рассматривалась половина оболочки, в которой действуют сжимающие напряжения. Граничные условия по нейтральному диаметру, соответствуют условию жесткого защемления. Отношение нижней критической амплитуды к критическому усилию однородного сжатия йвн = 0,426. Исследован также случай, когда по линии сопряжения сжатой и растянутой зон имеет место упругое защемление. При этом величина kmt равнялась 0,398. [c.195]

Рис. 7.10. Критические напряжения оболочек № 1 и 2 при повторных нагружениях --верхние,----нижние

По теоретическим данным, нижнее значение критической нагрузки составляет 80% верхнего, полученного для идеальных оболочек [10]. Для длинных оболочек нижние критические напряжения можно считать совпадающими с верхним значением. [c.68]

Выпучивание оболочек средней длины сопровождается хлопком, при этом образуются сравнительно мелкие вмятины в сжатой зоне. Возможны два варианта теоретического решения задачи об устойчивости оболочек средней длины в большом [1] соответствующие этим решениям значения параметров нижнего критического напряжения [c.148]

В практических расчетах следует исходить нз величины нижнего критического напряжения с учетом экспериментальных данных. Начальные неправильности в форме оболочки оказывают меньшее влияние на поведение оболочки, чем в случае центрального сжатия. Поэтому [c.148]

Замкнутая оболочка при совместном действии осевого сжатия и внутреннего давле-н и я. Дополнительное внутреннее давление по линейной теории не влияет на величину критического напряжения значение Рв и в этом случае определяют по формуле (43). Решение задачи с позиций нелинейной теории приводит к другому выводу. Потеря устойчивости в большом в случае простого сжатия оболочки сопровождается образованием глубоких вмятин, обращенных к центру кривизны. Но при наличии внутреннего давления образование таких вмятин будет затруднено, поэтому характер волнообразования должен измениться, что подтверждается экспериментами. При малом внутреннем давлении получаются вмятины, вытянутые вдоль дуги. По мере увеличения интенсивности давления эффект удлинения вмятин вдоль дуги усиливается нри значительном внутреннем давлении образуются сплошные кольцевые складки, что соответствует осесимметричной форме потери устойчивости. Но при этом эффект нелинейности не окажет существенного влияния и критическое напряжение можно определять по формуле (43). Этот вывод подтверждает и теоретическое исследование. Нижние критические нагрузки при совместном действии осевого сжатия и внутреннего давления определяют по графику на рис. 16, где но оси ординат отложено [c.151]

Решение задачи подробно рассмотрено в работе [1 ]. Нижнее критическое напряжение при 20 оказалось равным р = 0,26й. По-видимому, при более точном решении теоретическое значение р должно упасть и приблизиться к значению 0,18й, полученному для замкнутой цилиндрической оболочки. В то же время для пологой панели (при к 20) величина р мало отличается от критического напряжения для плоской панели. Следовательно, при проведении практических расчетов верхнее критическое напряжение нужно определять по формулам (133) и (135), а для нижнего критического напряжения принимать (в случае тщательно изготовленных оболочек) р = 3,6 при к 20 р = 0,18/г при й> 20. Для панелей, имеющих значительную начальную погибь, сравнимую с толщиной оболочки, следует принимать р = 0,12к при А> 20. [c.161]

В качестве исходной надо принимать деформацию, найденную на основе нижнего критического напряжения. Например, для сжатой круговой цилиндрической оболочки будет [c.209]

Определению нижнего критического напряжения а рз для сжатой в осевом направлении цилиндрической оболочки было посвящено несколько работ. Во всех этих работах использовался, как правило, энергетический метод. [c.1066]

Тонкостенная цилиндрическая круговая оболочка сжата осевой силой Р=5200 кГ. Определить верхнее и нижнее значения критической силы и величину коэффициента запаса устойчивости, с которыми работает оболочка при данной нагрузке. Во сколько раз следует увеличить коэффициент запаса, если расчет вести по верхнему значению критических напряжений Дано =0,7-10 кГ1см , t=l мм, 7 =200 мм. [c.218]

Из сопоставления результатов, полученных для этой оболочки, с результатами для подобной неподкреплен-ной оболочки (см. рис. 41) видно, как подкрепление разгружает оболочку и резко повышает значение критического времени (от 0,56 до 11,8-10 ч)- В процессе ползучести за счет релаксации напряжений уменьшаются (по абсолютной величине) наибольшие значения усилий в срединной поверхности и изгибающих моментов. Наиболее напряженными в момент времени, близкий к критическому, являются точки, располагающиеся у заделки на нижней и верхней поверхностях, ограничивающих тело оболочки. [c.81]

На рис. 12.4 показаны экспериментальные данные при изгибе моментом, получепные в [12.14] на оболочках из нержавеющей стали. Как и в случае сжатия с внутренним давлением, сростом Р значения критических напряжений растут и особенно сильно при малых величинах Р. Предельным значением, по-ви-димому, является Р = 1,33. Однако экспериментальных данных недостаточно, чтобы делать какие-то окончательные выводы. Желательно получить дополнительные данные на разных материалах. Во всяком случае для практических расчетов оболочек с начальными неправильностями порядка h можно рекомендовать за нижнюю границу кривую R с поправочным коэффициентом, примерно равным 1,28. [c.199]

На рис. 7.14 для рассмотренных условий испытаний показаны средние значения отношений (сг р/сгэ), (сткр/аэ), (сг1 о/(Тэ), харак-тертаующих точность используемых методов расчета. Для каждого уровня температуры на графике имеются три точки первая (светлый треугольник) — результат сравнения расчета на устойчивость по формулам гл. 2 с экспериментом (сг°р/(Тэ) вторая (темный треугольник) — результат сравнения расчета на устойчивость по формуле (2.1) с экспериментом (сг р/сгэ) третья (кружок) — результат сравнения расчета на прочность по методикам [35, 79] с экспериментом (сг /сгэ). Анализ результатов расчета и эксперимента показывает, что разрушение оболочек обусловлено потерей устойчивости при достижении критических напряжений. Проведенная через точки, соответствующие значениям (т°р/(тэ, огибающая (штриховая линия) дает расчетные (нижние) оценки несущей способности оболочек. Отклонение штриховой линии от сплошной характертаует величину расхождения расчета с результатами [c.297]

Вероятно, наиболее привычной конструкцией автомобиля без шасси, из числа встречающихся на дорогах, является полуприцеп с несущей цистерной. Длинные цилиндрические оболочки образованы несущими балками круглого сечения. Требование по сохранению большой несущей способности цистерн при одном и том же боковом профиле определило переход от формы прямого кругового цилиндра к эллиптическому, т. е. к так называемым цистернам максимального сечения, боковой профиль которых имеет излом на нижнем контуре, как показано на рнс. 3.30. Отделы транспорта и сбыта ведущих компаний по производству алюминия стремятся разработать полу-эмпирические методы расчета цистерн. В этом отношении типичным является следующий подход принимается, что тонкостенные обо-лочечные балочные конструкции теряют устойчивость при экстремальных конструктивных нагрузках раньше, чем в них достигаются предельные напряжения при растяжении, сжатии или сдвиге. Для зоны сжатия нагруженной цилиндрической цистерны, показанной на рис. 3.30, по элементарной балочной теории критическое напряжение а = МуИ, и началу выпучивания соответствует напряжение, вычисляемое по эмпирической формуле а р = 0,38Etlr. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...