Нагрузки Напряжения критические верхние

Деформация идеальной оболочки при статическом нагружении и безмоментном напряженном состоянии происходит следующим образом. Вначале нагрузка растет до верхнего критического значения (точка А), затем оболочка совершит скачок (хлопок) к положению F, после чего нагрузка вновь будет повышаться. Процесс разгрузки происходит вначале по линии DFB и на уровне нижней критической нагрузки происходит скачок по линии BG и снижение нагрузки от точки G до точки О. [c.255]

По теоретическим данным, нижнее значение критической нагрузки составляет 80% верхнего, полученного для идеальных оболочек [10]. Для длинных оболочек нижние критические напряжения можно считать совпадающими с верхним значением. [c.68]

При нагрузке, превышающей критическую величину, прямолинейная форма оси стержня становится неустойчивой и стержень переходит к новой криволинейной форме устойчивого равновесия. Эта криволинейная форма устойчива, но даже при крайне небольшом превышении критической нагрузки внезапно возникает резко нарастающий поперечный прогиб стержня, завершающийся его разрушением, так как напряжения достигают предела прочности материала. Так, при шарнирном закреплении верхнего и нижнего концов продольно сжатого стержня, даже если нагрузка превышает критическое значение всего на 0,1 %, максимальный прогиб в середине пролета стержня длиной имеет величину = 0,0282 . [c.70]

Результаты расчетов подобных оболочек при уровнях внешнего давления q, равных 178 и 223, приведены на рис. 45 и 46. На рассмотренном временном интервале в первом случае потери устойчивости не происходит. Увеличение нагрузки на 25% приводит к интенсификации процесса ползучести оболочки и потере устойчивости через 0,36 ч после нагружения. На рис. 46, д—ж показаны эпюры относительных радиальных, окружных напряжений и их интенсивностей в момент времени, близкий к критическому, в некоторых сечениях в теле оболочки. Наиболее напряженные зоны прилегают к верхней поверхности на удалении 0,13 от внутреннего контура. [c.81]

Пример 13.3. Деревянная стойка прямоугольного поперечного сечения (рис. 13.11) заделана на нижнем конце. Верхний конец может свободно перемещаться в главной плоскости инерции Oxz, а в главной плоскости имеет шарнирную опору. Материал стойки — сосна. Модуль упругости =10" МПа, расчетное сопротивление i = 13 МПа. Коэффициент условий работы = Определим критическую силу, критические напряжения и наибольшую допустимую величину расчетной нагрузки. [c.275]

Таким образом, нижняя критическая нагрузка определяется уровнем средних напряжений в оболочке, ниже которого не могут существовать другие равновесные формы, кроме исходной. Нижняя критическая нагрузка, найденная в первых решениях, лучше соответствовала эксперименту, чем классическая верхняя критическая нагрузка. В связи с этим появились рекомендации оценивать устойчивость оболочек по нижней критической нагрузке, а вместе с тем и большое количество решений нелинейных задач в указанной постановке. [c.10]

Важный результат этих испытаний состоит в том, что наличие в порах жидкости под высоким давлением р, достигающим внешнего обжимающего давления рс, приводит к тому, что порода становится более хрупкой. Когда разность рс — р) была меньше критического значения, порода разрушалась хрупко вдоль наклонных плоскостей, как при простом одноосном сжатии. Интересно, что при этих обстоятельствах поровая жидкость служит смазкой между поверхностями сдвиговых трещин, сильно облегчая развитие дефектов и относительное проскальзывание частей разрушенного образца вдоль плоскости разрушения, несмотря на высокие нормальные напряжения, сдавливающие их. В результате этого осевая нагрузка оа — Рс) быстро уменьшается, как при переходе от верхнего предела текучести к нижнему. [c.602]

Если отсутствуют начальные прогибы, нагружение является статическим и в процессе нагружения имеет место строго безмоментное напряженное состояние оболочки (случай идеальной оболочки), то нагрузка Р должна возрастать вдоль ветви ОА и достигнуть верхнего критического значения, после чего произойдет скачок (хлопок) от состояния А в состояние Р. Дальнейшее увеличение нагрузки будет происходить по ветви РО. [c.128]

Отношение нижнего критического напряжения к верхнему в этих решениях изменялось от 0,3 до 0,55. Позже, когда благодаря ЭВМ появилась возможность повысить порядок аппроксимации функции прогиба, было показано [7.13, 7.29, 7.50, 7.33], что это отношение существенно изменяется при увеличении числа удерживаемых в ряде (6.1) членов. История этого вопроса показана в табл. 7.1. Увеличение числа варьируемых параметров привело к снижению величины ken до 0,07. Из таблицы видно, что прогибы, соответствующие нижней критической нагрузке, имеют большую величину. Для практики они вряд ли представляют интерес. К тому же уравнения Доннелла при таких смещениях, по-видимому, использовать нельзя. [c.119]

Тонкостенная цилиндрическая круговая оболочка сжата осевой силой Р=5200 кГ. Определить верхнее и нижнее значения критической силы и величину коэффициента запаса устойчивости, с которыми работает оболочка при данной нагрузке. Во сколько раз следует увеличить коэффициент запаса, если расчет вести по верхнему значению критических напряжений Дано =0,7-10 кГ1см , t=l мм, 7 =200 мм. [c.218]

Расчет строительных конструкций осуществляется в соответствии со строительными нормами и правилами [1]. Получаемый при этом уровень номинальной нагруженности сварных элементов и уровень концентрации напряжений свидетельствуют о возникновении в зонах концентрации локальных пластических деформаций, которые при повторном характере внешней нагрузки приводят к образованию трещины малоцикловой усталости. Так, при обследовании воздухонагревателей доменных печей появление трещин в кожухе было зафиксировано после 2—3 лет эксплуатации, что соответствовало 5 — 6 тыс. циклов. В подкрановых балках тяжелого режима работы повреждения в виде поверхностных трещин вдоль угловых швов приварки верхнего пояса к стенке наблюдались при числах циклов до 2 х 10 , или после 4 лет эксплуатации, в газгольдерах аэродинамических станций — после 4 X 10 циклов нагружения. Опасность появления трещин малоцикловой усталости в сварных конструкциях связана с тем, что трещина данной длины может при определенном соотношении уровня 4нагрузки, климатической температуры эксплуатации, скорости нагружения и других факторов оказаться критической, что приводит к катастрофическому хрупкому разрушению. Раз-рушение может наступить в разный период эксплуатации в зависимости от наступления критического сочетания инициирующих факторов. В этом заключается определенное отличие в разрушении циклически нагруженных конструкций по сравнению со статически нагруженными, основная масса аварий которых приходится на период эксплуатации с первыми похолоданиями при дальнейшей эксплуатации таких конструкций число хрупких разрушений резко сокращается (рис. 9.1). Для циклически нагруженных конструкций в первую зиму и во время испытаний разрушается только 34% конструкций от общего числа зарегистрированных разрушений. При последующей эксплуатации в течение примерно трех лет разрушения отсутствуют, и затем число разрушений начинает увеличиваться с 4 до 10% в год. Такой характер распределения разрушений конструкций под воздействием повторных нагрузок связан с необходимым периодом подрастания дефектов до критических размеров, и поэтому в течение определенного периода разрушения не наблюдаются. При дальнейшей эксплуатации идет накопление повреждений и развитие трещин усталости до образования полного разрушения. [c.170]

В решении Собея [7.51] (1966) использовалась функция прогиба (6.1) с двадцатью шестью членами. При различных значениях амплитуд aoh начального прогиба построены кривые напряжениедеформация , содержащие устойчивые ветви исходного и части ветвей закритического состояний. Качественно кривые похожи на кривые Доннелла — Вана. Отмечается, что при ао > 0,25 явление хлопка практически исключается. В этом случае за критическое значение нагрузки можно принимать ее наибольшую величину. Для относительного верхнего критического напряжения в зависимости от величины ао получены значения [c.122]

Определить величину критической силы, критического напряжения и допускаемой нагрузки для сжатой стойки двутаврового поперечного сечения Л 33 (ГОСТ 8239—56), длиной 1 = 4 м. Нижний конец стойки защемлен, верхний —шарнирно оперт. Материал стойки—сталь с пределом пропорциональности ст = = 300 Мн1м (- 3000 кГ/см ). Требуемый коэффициент запаса устойчивости [Пу] = 2,5. [c.286]

При исследовании ползучести тонких оболочек и решении вопросов устойчивости может иметь значение учет нелинейных слагаемых (квадратов углов поворота) в выражениях для деформаций. Одна из первых работ в этом направлении была выполнена А. С. Вольмиром и П., Г. Зыкиным [31, 32]. Здесь рассматривалась квадратная цилиндрическая панель с начальным прогибом при продольном сжатии. Для решения задачи о прощелкивании панели в условиях ползучести используется. приближенное решение нелинейной упругой задачи панели с начальным прогибом. В процессе ползучести этот начальный прогиб растет и рассчитывается с помощью некоторого приближенного приема, не учитывающего перераспределения напряжений в процессе ползучести. За счет переменного начального прогиба меняется значение верхней критической нагрузки, определяемой уравнениям-и упругой задачи, соответствующее ее прощелкиванию. Когда ве-,личина прогиба достигает значения, при котором соответствующая верхняя критическая нагрузка для упругой панели станет равной действующей нагрузке, произойдет прощелки-вание панели. Существенным результатом этой работы явилось определение критического времени, по истечении которого оболочка скачком перейдет в новое состояние. Учет перераспределения напряжений в процессе ползучести в этой схеме при использовании, как и в [32], теории старения проводился в работе [79]. Аналогичные задачи для сжатой цилин- дрической панели при нелинейной ползучести рассматривались в [60, 95]. [c.272]

Так, для сплава Д16Т (рис. 4.13, а) верхние ветви диаграмм для образцов шириной 100 и 200 мм так же сливаются, как и нижние. У сплавов же Д16Т1 и В95 кривая критических напряжений для образцов шириной 100 мм лежит существенно выше, чем для образцов шириной 200 мм (рис. 4.13,6 и в). Под критическим напряжением и критической длиной трещины обычно понимают переход к нестабильности разрушения, определяемый по ординате и абсциссе конечной точки экспериментальной диаграммы разрушения. Однако поскольку координаты этой точки существенно зависят от податливости нагружения, целесообразнее критическими считать напряжение и длину трещины при максимальной нагрузке на диаграмме разрушения. Для материалов с относительно малой локальной пластичностью диаграмма разрушения обычно не имеет спада, т. е. разрушение происходит при максимальной нагрузке. [c.197]

Из схемы скольжения, изображенной на рис. 7, следует, что при перемещении верхней части кристалла на одно межатомное расстояние каждый раз происходит разрг в и немедленное последующее восстановление связей между всеми атомами, разделяемыми плоскостью скольжения. Теоретические расчеты показали, чго для этого необходимы нагрузки, дающие высокие критические напряжения сдвига, которые превосходят экспериментальные данные в 100—1000 раз. Согласовать опытные и теоретические данные удается, если использовать представления о дислокациях. [c.42]

Здесь JzJJy—отношение боковой и вертикальной жесткости изгиба и Л/2/— отношение высоты балки к ее пролету. Дяя любых других соотношений размеров балки критические напряжения получаются путем умножения чисел третьей строки на 10 y- Четвертая и пятая строки табл. 16 дают крйт тическое напряжение, когда нагрузка соответственно приложена к верхней [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...