Сдвиг, критическое напряжени

Сдвиг, критическое напряжение 47 [c.207]

Пластинка, имеющая форму параллелограмма, подвергается действию равномерно распределенных по всем кромкам касательных усилий. Следует различать положительный (рис. 84, а) и отрицательный (см. рис. 84, б) сдвиги. Критические напряжения [c.140]

При т, превышающих Ткр, конфигурация становится нестабильной и дислокация самопроизвольно расширяется, занимая положения 2, 3, 4. В положении 4 части дислокационной петли С п С имеют винтовые компоненты противоположного знака, т. е. они движутся навстречу друг другу в одной и той же плоскости скольжения и взаимно уничтожаются. В результате этого происходит разделение дислокации на две внешнюю и внутреннюю (положение 5). Внешняя дислокация разрастается-до поверхности кристалла, а внутренняя занимает исходное состояние. После этого весь процесс начинается сначала и будет продолжаться до тех пор, пока приложены внешние напряжения. Число дислокаций, генерируемых источником Франка — Рида, неограниченно, но в общем случае не все внешние дислокационные петли покидают кристалл. Число дислокаций увеличивается до тех пор, пока в результате взаимодействия упругих полей дислокаций суммарное обратное напряжение не сбалансирует критическое напряжение сдвига Ткр, необходимое для действия источника. После этого источник становится неактивным. [c.111]

Выше рассматривалось поведение кристалла, ось растяжения которого находилась внутри стереографического треугольника. Кристаллы с осями, лежащими на границах треугольника, составляют особую группу, поскольку критические напряжения сдвига у них одинаковы более чем для одной системы скольжения поэтому пластическая деформация начинается не по одной плоскости скольжения. [c.119]

Растворенные примеси, понижающие энергию дефекта упаковки, увеличивают ширину расщепленной дислокации, что затрудняет двойное поперечное скольжение и увеличивает критическое напряжение сдвига по сравнению со значением, свойственным чистому металлу (рис. 108, а). Протяженность стадии / (параметр уц) увеличивается, а величина 6/ уменьшается. Эксперименты с разбавленными растворами показали, что добавки оказывают особенно заметный эффект при малых их концентрациях (рис. 108,6, в). При концентрации примесей от 10 до 10- величина то возрастает примерно в 2—3 раза. Влияние растворенных добавок на напряжение течения тем сильнее, чем больше размеры атомов добавки отличаются от размера атомов основного металла (сравните влияние Ni и Si, с одной стороны, и Sb, In, Sn, с другой, на рис. 108, б, в). [c.185]

Рис. 108. Критическое напряжение сдвига То кристаллов твердых растворов

Рис. 126. Температурная зависимость критического напряжения сдвига для базисного (а) и призматического (б) скольжений в цинке и кадмии

Рис. 133. Теоретическая зависимость критического напряжения сдвига от температуры

В связи с описанным процессом представляет интерес явление, которое получило название разупрочнения при легировании и заключается в уменьшении критического напряжения сдвига в о. ц. к. кристаллах при добавлении небольшого количества легирующего элемента. Разупрочнение при легировании обычно наблюдается при комнатной температуре и ниже, т. е. в той температурной области, где термически активируемое преодоление барьеров Пайерлса в значительной степени определяет величину критического напряжения сдвига (рис. 134). [c.221]

Тейлором использовано допущение, что критическое напряжение сдвига То для всех пяти систем скольжения одинаково, а деформационное упрочнение от одного зерна к другому не изменяется. Таким образом, выражение (140) принимает вид [c.237]

Одновременно с двойникованием возможно развитие пластической деформации скольжением. Реализация того или иного вида пластической деформации будет оп-. ределяться соотношением критических напряжений сдвига ао для скольжения и Оод для двойникования внутри фрагментов. Размер зерна dx (или фрагмента), соответствующий равенству напряжений сдвига и двойникования, получается совместным решением уравнений Холла—Петча для сдвига и Петча—Стро для двойникования [c.246]

Критические напряжения при сдвиге вычисляются по формуле [c.400]

КНС—критическое напряжение сдвига [c.8]

Хладноломкость обычно связывают со значительным возрастанием предела текучести при низких температурах, однако у чистого металла она не наблюдается. Критическое напряжение сдвига (КНС) монокристаллов цинка чистотой 99,999 % не повышается даже при охлаждении до 1,4 К, тогда как у цинка чистотой 99,99 % оно возрастает в несколько раз (рис. 17) [1]. [c.47]

Отмеченное ранее [1] значительное повышение критического напряжения сдвига при охлаждении кадмия было вызвано наличием примесей, так как после улучшения чистоты кадмия с 99,98 % до 99,998 % КНС понизилось с 0,63 до 0,12 МПа. Небольшой подъем КНС (до 0,18 МПа) при —220 °С сохранился вследствие недостаточно полной очистки кадмия [1]. [c.48]

Критическое напряжение сдвига монокристаллов олова чистотой 99,9995 % при растяжении вблизи направления [110] при понижении температуры повышается от 0,4 МПа при 25 С до 1,9 МПа при —196 и достигает 12,2 МПа при —272 °С. В интервале (—272)-ь (—213 °С) образцы удлиняются на 15—25 % без образования шейки, при [c.57]

Критическое напряжение сдвига у загрязненных металлов существенно возрастает с понижением температуры у высокочистых металлов этого не наблюдается. [c.200]

Критическое напряжение сдвига 47 [c.206]

По Френкелю [156], критическое напряжение сдвигу в кристалле (когда одновременно участвуют все атомы, расположенные в данной плоскости скольжения) оценивается приближенно по формуле [c.97]

Согласно Маккензи [157], критическое напряжение сдвига не должно быть более G/30. [c.97]

Однако и в этом случае теоретическое значение критического напряжения сдвига по крайней мере в десятки, а иногда и в сотни раз превышает реальную прочность металлов. [c.97]

Скольжение по плоскости-(1011 начинается тогда, когда затрудняется скольжение по плоскости юТо . В сплавах на основе титана с увеличением концентрации элементов внедрения, располагающихся преимущественно в октаэдрических порах, критическое напряжение сдвига по плоскости 1010 растет значительно быстрее, чем по плоскости 1011 . Поэтому при повышенном содержании кислорода, азота или углерода скольжение по плоскости 1011 может оказаться превалирующим. [c.18]

Рис. 8. Изменение критического напряжения сдвига по плоскостям 0001 (1) и юТо (2У при различных температурах

Форма полос скольжения зависит от температуры деформации. При низких температурах полосы скольжения имеют прямолинейную форму. Повышение температуры деформации приводит к появлению волнистых полос, что обусловлено развитием поперечного скольжения вследствие выравнивания критических напряжений сдвига в разных системах. [c.19]

Критические напряжения зависят от продольного модуля упругости Е1, следовательно, наиболее эффективным в этом, отношении является однонаправленный материал. Для сильно ортотропных материалов, у которых Е1С , может оказаться существенным слагаемое в знаменателе, содержащее модуль сдвига, и более рациональной структура со слоями, армированными под углом, или металлический стержень, усиленный намоткой композиционного материала. [c.123]

Действительно, согласно закону критического напряжения сдвига для цилиндрического образца, подвергаемого одноосному растяжению, приведенное напряжение сдвига в направлении скольжения равно [c.172]

То — критическое напряжение сдвига т — приложенное касательное напряжение [c.56]

Если считать, что процесс усталостного разрушения на стадии возникновения усталостной трещины состоит из двух этапов (1 — возникновение поверхностных трещин в результате скольжения в наиболее благоприятно ориентированных зернах и 2 — преодоление трещиной границы зерна и распространение ее на несколько зерен), то можно предположить, что на первом этапе основное влияние на разрущение оказывают амплитуда касательных напряжений и их градиент, а на втором — максимальные нормальные напряжения. Таким образом, параметром, которым различаются переход от первого ко второму этапу развития начальной усталостной трещины при изгибе и кручении, является критический размер трещины. При изгибе это примерно одно-два кристаллических зерна, при кручении — площадка размером до 1 мм. Сопоставление числа первичных усталостных трещин, возникающих на поверхности образцов при кручении и изгибе, в условиях действия критического напряжения сдвига на базе 10 циклов нагружения, показывает, что при кручении начальных трещин образуется значительно больше (табл. 10). [c.84]

Зависимость сопротивления сдвигу (критического напряжения сдвига) от плотности р дислокаций представлена на рис. 22. При малом количестве дислокаций увеличение их числа резко снижает сопротивление сдвигу до некоторого минимального значения, соответствующего критической плотности дислокаций ркр см (участок ас). Дальнейшее повышение плотности отвечает упрочнению при наклепе (участок ей). Значение ркр со- ставляет приблизительно 10 —10 дислока-иий на 1 см и относится к хорошо отожженным металлам. [c.43]

С современной точки зрения этот вывод представляется отчасти верным, но, несомненно, наблюдается также дополнительный эффект, связанный с нейтрализацией NaH Oj серной кислотой. При этом предотвращается накопление в котлах NaOH в результате реакций гидролиза, аналогичных (2). В принципе сульфаты должны обладать определенным ингибирующим действием ввиду предполагаемой способности сдвигать критические потенциалы коррозионного растрескивания под напряжением в область значений, которая удалена от потенциалов коррозии. Однако действие сульфатов в этом плане, видимо, менее эффективно, чем нитратов. [c.292]

Сопротивление скольжению Тл, как впервые отметил Зегер, обусловливает температурную зависимость критического напряжения сдвига металлов с г. п. у. и г. ц. к. решеткой. Сопротивление Тп складывается из температурно-независимой (тс) и температурнозависимой (тя) составляющих, при этом тс обычно отождествляется с сопротивлением дислокаций в параллельных плоскостях скольжения (полях дальнодействия), а ts — с пересечением дислокаций леса. Преодоление дислокаций леса существенно облегчается термической активацией. Для металлов с о. ц. к. решеткой температурная зависимость Тл слабее, чем температурная зависимость тП—н, и в отличие от г. п. у. и г. ц. к. кристаллов ее практически можно не учитывать. [c.220]

У металлов с ОЦК решеткой интенсивность возрастания критического напряжения сдвига т с увеличением предельной энергоем-кости в несколько раз больше, чем у металлов с ГЦК и ГП решетками. Ниже (гл. IV) будет показано, что установленная закономерность изменения прочности с изменением предельной энерго- [c.22]

В работе [78] получено выражение для скорости дислокации с учетом прямых и обратных термически активируемых скачков дислокационной линии. Решая это выражение относительно напряжения, авторы [78] нашли уравнение для критического напряжения сдвига, которое в зависимости от температурного интервала может быть представлено одним из двух нижеприведенных выражений. Для относительно высоких температур, когда зЬ (ату/гГ) vxlkT, имеет место экспоненциальная зависимость [c.46]

Вычисление критических напряжений сдвига дало следующие результаты для трех систем скольжения т 0001 = 1,1г юТ1 -= 1,Э2т 1010 . Преимущественное скольжение по плоскости 1010 реализуется в широком температурном интервале. По данным работы [1], при — 196°С наблюдается скольжение только по плоскости юГо -. Эта плоскость имеет преобладающее значение в деформации иодидного титана при высоких температурах (800—900°С). Лишь при 500°С отмечен заметнь й вклад скольжения по плоскости 0001 в общем объеме деформации. На рис. 8 показано изменение критического напряжения сдвига по плоскостям 0001 и - 10То при различных температурах. [c.18]

Резковыраженная анизотропия критических напряжений сдвига и двойникования в титане, различная ориентировка кристаллов по отношению к действующей нагрузке предопределяют возможность появления значительной микронеоднородности деформации поликристаллического металла. От неоднородности деформированного состояния по микрообъемам деформируемого металла и, как следствие, неоднородности напряженного состояния в отдельных элементах структуры в значительной степени зависят характеристики пластичности и склонность к хрупкости [14, 15]. Особенно подробно эти вопросы изучены исследователями под руководством А. В. Гурьева [ 16—20]. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...