Напряжения критические в пластинках в пластинках прямоугольных

При исследовании цилиндрических образцов (склеенных из пластинок, верхняя и нижняя грани которых вырезаны по концентрическим цилиндрическим поверхностям) оказалось, что первая критическая точка появляется у них при более низкой температуре (60° С вместо 73° С). Примерно на 10° С сдвигается в зону более низких температур и вторая критическая точка. Рост напряжений при высоких температурах в цилиндрических образцах идет медленнее, чем в прямоугольных, но после охлаждения до комнатной температуры напряженное состояние тех и других образцов будет примерно одинаковым, так как напряжения в цилиндрических образцах при охлаждении изменяются интенсивнее. Так, третья критическая точка в них соответствует более высокой температуре (80° С вместо 70° С). Характер распределения напряжений при повторении циклов нагрев—охлаждение сохраняется для всех образцов. [c.82]

Прямоугольная пластинка подвергается одновременному сжатию в двух направлениях (рис. 76). Критические напряжения в направлении [c.136]

Прямоугольная пластинка одновременно подвергается сжатию (растяжению) в двух направлениях и сдвигу (рис. 89). Критические касательные напряжения с учетом одновременного действия сжимающих усилий [c.142]

Проблема расчета пластинок, усиленных различного рода элементами жесткости, также без труда поддается рассмотрению приближенным методом. В кораблестроении часто приходится укреплять равномерно сжатые прямоугольные пластинки системой продольных и поперечных ребер. Критические значения сжимающих напряжений для таких усиленных жесткими ребрами пластинок определяются энергетическим методом, назначение же надлежащих размеров для ребер жесткости облегчается использованием специально для этой цели составленных таблиц. Тем же приближенным методом была решена также и задача об устойчивости прямоугольной пластинки под действием скалывающих напряжений, с указанием надлежащего подбора элементов жесткости. [c.496]

Напряжения Од и а определяются в среднем сечении между двумя основными поперечными ребрами жесткости. Критические нормальные напряжения для прямоугольной пластинки, как указывалось выше, определяются по формуле [c.396]

Устойчивости прямоугольных изотропных пластинок, ослабленных вырезами, при действии сдвигающей нагрузки, посвящены публикации Р. В. Кондратьева и И. Н. Преображенского [55—57]. В них изложены результаты аналитического решения на основе обобщенных функций задачи об общей устойчивости перфорированной пластинки, нагруженной равномерно распределенным усилием сдвига. Основываясь на энергетических соображениях применительно к задаче об общей потере устойчивости, авторы использовали следующие допущения неоднородность докритического напряженного состояния для некоторых случаев существенно не сказывается на величине критического усилия сдвига, напряжения в пластине не превосходят предела пропорциональности. Использованный при исследовании метод был изложен ранее в работе [4]. [c.297]

I. Продольные подкрепления прямоугольной пластинки с опертыми краями, сжатой вдоль одной из сторон. Вопрос об устойчивости такой пластинки мы рассмотрели выше (см. 60) с достаточной полнотой и можем при помощи табл. 30 вычислить в каждом частном случае соответствующие критические напряжения. Иногда эти напряжения получаются меньшими допускаемых и меньшими тех, которые пластинка приняла бы на себя как часть рассчитываемой [c.451]

Прямоугольные пластинки. Пластинка, сжатая в одном неправде ни и 0 Оу=01 Чху=0), Критическое напряжение (рис. 1) [c.494]

Прямоугольная пластинка, шарнирно опертая по краям, подвергается сжатию (растяжению) в двух направлениях и сдвигу (рис. И). Критические напряжения определяют исходя из зависимости [3] [c.98]

Коэффициенты для вычисления критического сжимающего напряжения в прямоугольных пластинках со свободно опертыми краями [c.164]

Коэффициент р для вычисления критического сжимающего напряжения в прямоугольной пластинке с двумя противоположными свободно опертыми краями и с защемленными двумя другими краями [c.165]

Коэффициент р для вычисления критического касательного напряжение в прямоугольной пластинке, опертой по контуру и подвергающейся действию равномерно распределенных по ее контуру касательных [c.166]

В последнее время все большее число публикаций относится к поведению тонкостенных конструкций с трещинами. Исключив работы с краевыми трещинами, рассмотрим исследования, относящиеся к прямоугольным пластинкам с внутренними сквозными трещинами. Значительная часть работ этого направления посвящена изучению вопросов устойчивости при растяжении. Например, М. Ш. Дышель [38] рассмотрела в рамках точной постановки с привлечением метода коллокаций задачу об устойчивости при растяжении тонкой пластинки с трещиной. В результате решения задачи определено значение критического напряжения, соответствующего локальной потере устойчивости пластинки в районе трещины. Полученные расчетные данные автор сравнивает с теоретическими и экспериментальными данными других исследователей. [c.294]

Полученные результаты показывают, что в случае чистого изгиба прямоугольные пластинки гораздо устойчивее, чем при равномерном сжатии, и критические напряжения могут получиться в пределах упругости лишь при сравнительно тонких пластинках. Так, например, при Е — 2,2 10 кг1см , Ъ 140Л л а = 0,3 мы получаем / 1кр = 2400 кг1см . Подобным же образом решается вопрос об устойчивости длинных пластинок и при других значениях а. Заметим, что с увеличением а коэффициент к убывает и в пределе приходит к тем значениям, которые мы имели при равномерном сжатии. Соответственно изменяется и то значение отношения а/Ъ, которому соответствует наименьшее к. [c.438]

Впоследствии Брайэн ) рассмотрел задачу о выпучивании сжатой прямоугольной пластинки, свободно опертой по краям, и дал формулу для определения критического напряжения ежа-тля. Это был первый опыт теоретического подхода к решению вопроса об устойчивости сжатой пластинки. Как на пример практического применения своей формулы Брайэн указывает на задачу подбора толщины для сжатых стальных пластин в корпусе корабля. С развитием самолетостроения проблемы устойчивости пластинок приобрели чрезвычайную важность, и труд Брайэна явился фундаментом для построения логически последовательной теории упругой устойчивости тонкостенных конструкций. [c.359]

В связи с некоторыми судостроительными про- Рис. 196. блемами, возникшими в русском флоте, автор настоящей книги провел исследование упругой устойчивости прямоугольных пластинок, подвергавшихся действию сил в срединной плоскости ). Простейший случай равномерно сжатой прямоугольной пластинки, свободно опертой по краям, был уже решен Дж. Брайэном (см. стр. 359), но в кораблестроении инженеру приходится сталкиваться обычно с иными условиями и отыскание критических значений напряжений сопряжено здесь с более сложными вычислениями. На этот раз задача была решена для многих частных случаев причем для них были составлены таблицы критических значений напряжений. [c.495]

Если через е обозначить параметр, характеризующий тонко-стенность конструктивного элемента, например, отношение толщины стенки к характерному раз меру в плане, то вопросы обеспечения устойчивости будут существенны в том случае, когда критическая нагрузка определяется соотношением р = Ле , где 9 > 1, так как в этом случае уменьшение толщины стенки будет существенно снижать критическую нагрузку, в то время как напряжение будет возрастать только пропорционально уменьшению толщины. В таких тонкостенных конструкциях критическая нагрузка оказывается на порядок или на два меньше нагрузки, при которой происходит разрушение материала. Для пластинки q — 2, и, следовательно, если выпучивание элементов, состоящих из прямоугольных пластин, является нежелательным по условиям эксплуатации конструкции, то правильный выбор [c.73]

Пример. Определить критические напряжения для свободно опертой прямоугольной пластинки, сжатой в направлеинн большей стороны. Пластинка изготовлена из стеклотекстолита КАСТ-В, для которого 1=2-105 кПслР, Е2=, 1- ( кГ/см 0=0,4-105 жГ/сл , ц,=0,2, Ц2=0,11, Оъ,1= Ш кГ/см ав.2=2000 кГ1см , н имеет следующие размеры а=50 см, 6—30 см, Л = 0,5 см- [c.283]

Пример. Определить критические напряжения для свободно опертой прямоугольной пластинки, сжатой в направлении большей стороны н растянутой в направлении оси у постоянными по величине усилиями Л р=200 кГ1см. Пластинка изготовлена из стеклотекстолита КАСТ-В и имеет следующие размеры а=50 см, 6 = 30 см, й=0,5 см. Параметры жесткости пластинки на изгиб 01=2080 кГ-см, 02-1150 кГ-см, 0з=1060 кГ-см. [c.286]

Прямоугольные пластинки. Пластинка, сжатая в одиол направлении (С/ Ф 0 Оу — 0 " ху—О). Критическое напряжение (рис. 1) [c.460]

Прямоугольная пластинка, свободно опертая на четырех краях. Свободно опертая пластинка под действием равномерного сжатия в направлении оси X (рис. 124) выпучивается, разделяясь на квадраты или прямоугольники, близкие к квадратам. Критическое значение сжимающего напряжения аётс формулой ) [c.163]

Коэффициент Э для вычисления критического сжимающего напряжения в прямоугольной пластинке с двумя противополбжными краями, свободно опертыми, третьим защемленным и четвертым (у = Ь) свободным [c.165]

При помощЦ табл. 10—15 можно получить необходимую толщину стальных листов, применяемых в составных сжатых элементах, сечения которых показаны на рис. 123. Если стороны трубчатого сечения рис. 123, с рас-сматр ивать как длинные прямоугольные пластинки с опертыми краями, то критическое сжимающее напряжение будет [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...