Порядок и последовательность расчета

Определив окончательно диаметры труб главного направления, приступают к расчету ответвлений. Порядок и последовательность расчета ответвлений такие же, как и участков главного направления. Затем строят пьезометрическую линию на главном направлении и на ответвлениях [c.53]

А. ПОРЯДОК И ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА [c.53]

Порядок и последовательность расчета. Различаю г конструктивный и поверочный расчеты котла. Целью конструктивного расчета является определение площадей поверхностей нагрева элементов котла при заданных паропроизводительности, параметрах пара и характеристиках топлива. Поверочный расчет имеет целью определение параметров, характеризующих тепловую работу элементов котла при заданном топливе и режиме работы. [c.413]

Чтобы добиться новых, более производительных режимов, надо знать порядок и последовательность их расчета. [c.103]

Порядок и последовательность поверочного теплового расчета конвективных поверхностей котельного агрегата приведены в 10-1. [c.194]

Ниже излагается порядок проектирования присоединенной группы и последовательность определения ускорения рабочего звена спроектированного механизма в крайнем рабочем положении. Для определения положений звеньев механизма, скоростей и ускорений пользуемся аналитическими методами расчета, изложенными в работе [3]. Круговой направляющий механизм считается уже спроектированным, поэтому исходными данными для проектирования присоединенной группы будут I ad = вс = d = см = 1 -мo = Флв. где, как указывалось выше, Ав — угол поворота кривошипа, соответствующий крайнему рабочему положению звена FG, а Lq,d — величина отрезка, определяющего положения центра приближаемой окружности, т. е. крайнее нерабочее положение шарнира G. [c.51]

Одним из основных недостатков всех существующих методик расчета тепловых схем является отсутствие какой бы то ни было общей математической теории построения оптимальной последовательности расчета. Обычно порядок решения уравнений определяется на основании каких-либо частных субъективных соображений и жестко закрепляется на стадии подготовки программы расчета. Естественно, что это влечет за собой значительные трудности при необходимости исследования схем, существенно различных по структуре, и, кроме того, таит в себе угрозу построения алгоритма, неудовлетворительного по сходимости. [c.59]

Порядок (последовательность) расчета. Для проектирования передачи должны быть заданы 1) назначение и режим работы передачи, род двигателя [c.481]

Расчет, предложенный авторами указанной книги Зубчатые передачи из пластмасс , базируется на опыте эксплуатации полимерных и металлополимерных передач и в то же время на известных методах расчета металлических эвольвентных зубчатых передач. Новым является метод определения допускаемых напряжений [0]к и [сг]и. Порядок расчета оказывается более громоздким (см. стр. 180—190 указанной книги), чем отработанная последовательность расчета металлических колес. Результаты расчета практически такие же, как и при расчете по методике для металлических колес. [c.300]

Расчет внешних характеристик двухобмоточных генераторов (с независимой и последовательной обмотками) упрощается по сравнению с расчетом характеристик трехобмоточнОго генератора, поскольку исключается обмотка параллельного возбуждения. После построения характеристики E=f(F), определения м. д. с. независимой обмотки нез (по заданному значению о) и построения прямой Ьна (прямая ак в этом случае не строится) порядок расчета внешних характеристик остается таким же, как и для трехобмоточного генератора. [c.141]

Существует следующий порядок расчета по графикам. Сначала исходные физические параметры выражают в безразмерной форме затем по полученным безразмерным параметрам Q, N и j находят график, по которому и определяют безразмерное время срабатывания X, и по формуле перехода (2.21) определяют действительное время t (в с). Изложим последовательность расчета [c.54]

Для их определения используют зависимости (4,31) ч-(4,47), подставляя в последние последовательные значения углов ф,-поворота кулачка и перемещений 5,(ij3,) штанги. Табл. 11 иллюстрирует порядок расчета теоретического профиля кулачка с поступательно движущейся штангой. Правильность расчета определяется совпадением значений основных радиусов-векторов с их значениями, вычисленными при расчете схемы профиля. [c.173]

Отнесем среднюю величину скорости роста трещины 1,2 10 м/цикл к середине излома, а максимальную скорость 2 10 м/цикл — к длине около 23 мм, что дает несколько завышенную оценку уровня напряжения. В результате этого получаем в соответствии с единой кинетической кривой два значения Kg соответственно для разных длин около 60 и 75 МПа м / . В этом случае оценка уровня эквивалентного напряжения по указанной выше формуле дает последовательность величин в направлении роста трещины около 400 и 300 МПа. Выполненные оценки подтверждают, что в направлении развития усталостной трещины происходило снижение эквивалентного уровня напряжений. Более того, во всех случаях его величина на порядок была выше той, что была получена в расчете при проектировании рычага. [c.752]

Расчет составных конструкций будем производить, используя для участков из цилиндрических оболочек матрицу А=А"Т, определенную через матрицу преобразования Т. Принятый ранее порядок нумерации корней Ху позволяет определить Т следующим образом. Рассмотрим корни Хд и Х4, лежащие в первой четверти комплексной плоскости. В некотором интервале изменения частоты корни комплексные, обозначим этот интервал индексом 1 . Аналогично отметим индексом 2 интервал, где оба корня действительные (0 <[ Х4 <[ Хд), индексом 3 — интервал, где Х4 — мнимый корень, а Хд — действительный, причем Ке Хд > 0 и 1т Х4 [> о, и, наконец, индексом 4 — интервал, где оба корня мнимые (1ш Х4 > 1ш Хд [> 0). С помощью принятых обозначений, используя два индекса, можно указать, как расположены корни первый индекс относится к корням Х , Хд, а второй — к Хд, Х4. Например, для рассматриваемой далее оболочки, по мере увеличения частоты от нуля мы последовательно проходим зоны, соответствующие следующим индексам при ш=0— (1,4), (2,4), (3, 4) при ш=1 —(1,3), (1,4), (2,4), (3,4) при ш>1-(1,1), (1, 2), (1, 3), (2, 3), (2,4), (3,4). [c.125]

Приведем пример расчета рамы и поясним порядок заполнения таблицы результатов последовательного уравновешивания узлов. [c.13]

Для Приближенного определения коэффициента теплопроводности смеси, состоящей более чем из двух компонентов, значительно влияющих на ее теплофизические свойства, Дульневым предложена методика последовательного рассмотрения бинарных систем. Она заключается в анализе изменения коэффициента теплопроводности от последовательного введения каждого ингредиента в смесь (или исходный основной компонент) с предполагаемой однородной структурой и свойствами, рассчитанными на предыдущем этапе. При этом каждый раз объемная концентрация ингредиента определяется не по отношению к объему смеси всех ингредиентов, а к объему смеси, рассматриваемой на данном этапе. Для расчета коэффициента теплопроводности очередной бинарной смеси привлекается одно из уравнений, предназначенных для структуры либо с замкнутыми, либо с взаимопроникающими компонентами в зависимости от объемной доли и ряда свойств очередного ингредиента. При таком расчете порядок рассмотрения ингредиентов не имеет решающего значения. [c.102]

Особенности расчета литниковых систем других типов. Конструкция верхней и боковой литниковых систем отличается от конструкции нижней литниковой системы лишь местом подвода расплава к отливке. Поэтому последовательность определения исходных данных и порядок расчета верхней и боковой литниковых систем совпадают с уже изложенным порядком для нижней литниковой системы. [c.80]

Порядок расчета многокорпусной выпарной установки. Задачами расчета многокорпусной выпарной установки являются выбор оптимальной технологической схемы (числа корпусов, последовательности движения выпариваемого раствора по корпусам и др.) выбор конструкции и определение размеров выпарных аппаратов определение параметров технологического режима (температуры и давления по корпусам, расходов материальных потоков и др.). [c.420]

В качестве примера рассмотрим порядок расчета полуоси грузового автомобиля с целью определения ее минимальной долговечности в заданных условиях эксплуатации автомобиля в соответствии с определенной минимально допустимой вероятностью разрушения полуоси. Воспользуемся методом последовательных приближений, основанным на учете постепенного снижения предела выносливости вследствие возникающих в эксплуатации циклических перегрузок. Срок службы современных грузовых автомобилей достигает 300 тыс. км. и более. При таком сроке службы суммарное число циклов, действующих на полуось автомобиля, может значительно превышать 10 —10 циклов. [c.231]

Сущность стационарно-поточного метода заключается в том, что в начале рабочего дня в ремонт подают одновременно все вагоны сменного плана и расстанавливают на постоянных местах. Комплексная бригада, разделенная на специализированные группы, приступает к ремонту по заранее разработанному графику. Через определенные промежутки времени специализированные группы последовательно перемещаются с одного вагона на другой. Ритм работы и порядок перехода рабочих выбираются с таким расчетом, чтобы каждая группа в течение общего простоя вагонов в ремонте выполнила положенный ей объем на каждом вагоне, чем обеспечивается своевременный выпуск из ремонта всей поданной партии. [c.160]

Порядок геометрического расчета передачи по ГОСТу 9369—66 отличается от принятого в расчетном бланке по табл. 3 в первой его части. Последовательность позиций бланка в этой части следующая 4 i и [c.250]

Студент должен прежде всего хорошо разбираться в своем проекте, т. е. уметь объяснить устройство и назначение запроектированного изделия, предъявляемые к нему требования, обосновать принятые конструктивные и технологические решения, выбор материала, термообработки и пр. Он должен четко представлять значение каждой линии своего чертежа, каждой подробности конструкции и расчета, уметь объяснить порядок сборки изделия, последовательность передачи нагрузки с одной детали на другую и т, д. [c.506]

Чтобы выяснить порядок числовых значений коэффициентов уточнения для последовательных переходов механической обработки, сделаем для примера несколько расчетов. При обработке круглой горячекатаной стали обычной точности прокатки диаметром 130 мм и длиной 780 мм, примем наиболее неблагоприятные условия резания при допустимом затуплении инструмента и верхнем пределе твердости металла. [c.84]

Определение давлений в кинематических парах. Определение давлений в кинематических парах механизма начинаем с анализа последней (считая от ведущего звена) присоединенной группы и заканчиваем последовательным переходом от одной группы к другой силовым анализом ведущего звена. Порядок силового расчета проследим на примере определения давлений в кинематических парах в 7-м положении механизма. Решение данной задачи начинаем с рассмотрения условий равновесия структурной группы, состоящей из ползуна 5 и шатуна 4 (рис. 109, а и приложение П1, лист 4). Для этого раскладываем реакцию Т з.4, действующую в паре В, на составляющие 3,4 3,4 3.4 = -f 3.4. [c.266]

Предварительно подсчитывают значения Ог для всех пяти точек из выражения os ai = Ro/Ri, где вместо Ri последовательно подставляем Ra, Rb, R , Rd и Re- Порядок расчета корригированного профиля зубьев протяжки представлен в табл. 5.3. [c.140]

Наиболее подробно рассмотрен порядок расчета максимальных нагрузок. Приведена не только последовательность составления систем исходных уравнений, но и их решение. Это обусловлено тем, что предложенные системы могут быть использованы и в других случаях. Возможные незначительные отклонения в написании уравнений не вызовут затруднений при их решении, так как порядок расчета в базовых случаях приведен полно. [c.103]

Определение экономически обоснованных требований к надежности станков, их основных узлов и комплектующих изделий проводится с целью повышения эффективности вновь создаваемого и модернизируемого оборудования. Порядок расчета требований к металлорежущему оборудованию с ЧПУ и его элементы включает два последовательных этапа. [c.89]

Зная значения параметров в точках В, а,. .., с, Л граничной характеристики волны разрежения и в точке прямолинейной замыкающей характеристики (вдоль этой характеристики =0 3== = Ро=]/"М —1), можно последовательно вычислять параметры, начиная с точки d (см. рис, 4.36, а), в точках характеристики второго семейства, выходящей из точки d. Расчет ведется до тех пор, пока в некоторой точке этой характеристики величина г ) впервые-не превысит заданного значения г1) = г1)л. После этого квадратичной интерполяцией на заданное г ) = г1)л, используя вычисленные параметры в трех последних точках (точки е, f, g на рис. 4.36, а), определяют координаты точки Ai на контуре и значения газодинамических параметров в ней. Порядок дальнейшего расчета аналогичен. [c.169]

По первому методу расчет упругопластических деформаций ведут по общим уравнениям знакопеременной теории пластического течения, изложенной в разделе 1, однако в расчет вводят характеристики материала, относящиеся к стабильному состоянию (т. е. величину ат считают зависящей только от температуры, но не от накопленной пластической деформации). При циклическом изменении внешних нагрузок, условий закрепления и температуры и стабильных характеристиках материала функции изменения напряжения ад (i), силовой бо (f) и пластической еР (() деформаций начинают повторяться после одного-полутора периодов. Хотя по форме такой порядок расчета напоминает последовательно поэтапный рас- [c.223]

Как зависят количество дифракций, которые надо учесть, я точность расчета на каждом этапе от требуемой точности решения Порядок малости поля, образующегося после цени последовательных дифракций, определяется не всем количеством стадий взаимодействия, а количеством тех стадий, на которых изменяется порядок малости волны. Это изменение происходит на стадиях образования краевых волн, волп соскальзывания, сферических дифракционных волн у остриев и не происходит при отражении. Если, например, после п стадий было т стадий образования краевых волн, то порядок поля (по отношению к первичному) пе а Отсюда следует, что если задана точность расчета то [c.180]

Рассмотрим порядок расчета платформ этих типов. Расчет платформы весов для взвешивания железнодорожных составов выполняют в следующей последовательности. Сначала анализируют нагрузки от различных сочетаний подвижного состава для определения наиболее неблагоприятных, т.е. такого набора нагрузок, от которых возникают максимальные изгибающие моменты и перерезывающие силы. При этом следует учитывать, что через весы могут проходить магистральные тепловозы и электровозы, не подлежащие взвешиванию. Определение расчетных усилий в балках от подвижного состава удобно производить методом линий влияния. При нахождении расчетных нагрузок от колес необходимо учитывать динамические нагрузки от подвижного состава. Коэффициенты динамичности зависят от вида подвижного состава и скорости его движения. При наиболее неблагоприятном расположении нагрузки определяют опорные реакции. Затем строят эпюры перерезывающих сил и изгибающих моментов по длине балки. Если сила приложена не в центре изгиба, балка воспринимает также крутящий момент, который должен быть учтен при расчете. [c.94]

Приведенная методика, порядок, расчета и последовательность этапов должны использоваться при оценке экономической целесообразности МЭ в документации в случае, когда для этого потребуются крупные дополнительные капитальные вложения на саму МЭ и реализацию ее предложений. На практике часто такой информации нет и поэтому трудно методически правильно оценивать все составляющие эффективные МЭ по формулам (5.7) и (5.8). В этих условиях для ориентировочных расчетов, особенно когда только планируется организовать МЭ в НИИ, КБ, НПО и и промышлени ых предприятиях, рекомендуется метод расчета экономической целесообразности организации МЭ документации, основанный на применении классификатора типовых метрологических ошибок. [c.163]

Силовой мн-к широко применяется во всех отделах теории сооружений. Наиболее показательным его примером является прием графич. расчета статически определимых ферм, на- зываемый диаграммой Кре-м о н ы, хотя первая идея его принадлежит Максвеллу. Этот прием состоит в последовательном разложении внешних сил, действующих на узлы ферм, по направлениям стержней, сходящихся в узлах, и эквивалентен расчету фермы по способу вырезания узлов (см. Фермы). Особенностью его является возможность однократного графич. построения каждого силового вектора, а потому — чрезвычайная компактность построения. Т. к. задача разложения силы на плоскости по направ.пепиям, пересекающимся в одной точке, имеет определенное решение только при двух таких направлениях, то построение диаграммы Кремоны возможно лишь для ферм, обладающих двумя свойствами 1) ферма имеет по крайней мере один узел, в к-ром сходится не более двух стержней, 2) начиная с этого узла возможен такой порядок обхода всех прочих S узлов Fi, Уг. . что в каждом следующем g узле Y имеется не бо- [c.285]

Р=Р0= ViWo-1). можно последовательно вычислить параметры начиная с точки d (модуль Afj) в точках характеристики второго семейства, выходящей из точки d. Расчет ведут до тех пор, пока в некоторой точке этой характеристики г з не превысит заданного значения ф = После этого квадратичной интерполяцией на заданное значение iJj = i13a, используя вычисленные параметры в трех последних точках (точки е, /, s на рис. 4.6, а), определяют координаты точки на контуре и значения газодинамических параметров. Порядок дальнейшего расчета аналогичен. [c.128]

Для конструкции в виде последовательно сопряженных разнотипных элементов применяют различные методы строительной механики. При расчете по методу сил (перемещений) порядок системы алгебраических уравнений относительно неизвестных перемещений (усилий) в сопряжениях элементов пропорционален числу таких сопряжений. При относительно большой длине меридиана конструкции, когда влияние краевых условий не сказьтается на противоположном краю, в решении системы уравнений накапливается погрешность, вызванная появлением малых разностей больших чисел и ограниченной разрядностью машинного числа. Для сохранения требуемой точности вычислений могут бьггь применены варианты матричной прогонки. [c.46]

При расчете методом начальных параметров двухточечная краевая задача для элемента или конструкции из последовательно сопряженных элементов сводится к задаче Коши [2]. Начальные данные для нее определяются из системы алгебраических уравнений, порядок которой совпадает с порядком исходной системы дифференциальных уравнений и не зависит от числа элементов в конструкции. Хотя при относительно большой длине оболочек здесь также накапливается погрешность, однако структура метода начальных параметров позволяет, во-первых, анализировать скорость ее накопления и, во-вторых, указать удобный способ снижения этой погрешности до требуемой величины. Анализ численной процедуры метода показьшает, что начальный вектор для задачи Коши всегда получается с машинной точностью. Решение задачи Коши проводится путем последовательного перемножения матриц перехода для элементов конструкции на начальный вектор с получением нового начального вектора. Накопление погрешности происходит на этом этапе расчета конструкции при большой ее длине. Для сохранения требуемой точности расчет конструкции проводится последовательными участками, частично налегающими друг на друга. Длина каждого участка должна не более чем вдвое превышать длину, при которой в мантиссе машинного числа сохраняется достаточное число верных значащих цифр. Расчеты, выполненные на ЭВМ с различной разрядностью чисел, показьшают, что эта длина более чем на порядок превышает интервал которым оценивается качественное различие между короткой и длинной оболочками. При расчете каждого последующего участка используются начальные данные, полученные в расчете предьщущего участка. [c.46]

Таким образом, для удобства расчета на ЭВМ многократно статически неопределимых конструкций с дополнительными разрывами неизвестных перемещений и усилий могут быть применены два подхода, общим для которых является разделение всех неизвестных на две группы перемещения и усилия, непрерывные во всех сопряжениях либо претерпевающие разрыв на заданную величину, и величины, претерпевающие разрыв на неизвестную величину, определяемую с помощью дополнительных соотношений для этих сопряжений. Первый подход заключается в том, что расчленение конструкции на базисные подконструкции выполняют по сопряжениям, в которых имеют место разрывы неизвестных величин. Тогда все базисные подконструкции представляют собой последовательно сопряженные элементы с непрерывными искомыми величинами. При стыковке подконструкций решается дополнительная система алгебраических уравнений относительно неизвестных величин перемещений и усилий в местах расчленения, порядок которой, как правило, относительно небольшой. При построении этой системы в ней сосредоточиваются все индивидуальные особенности конструкции, связанные с рассматриваемыми разрывными сопряжениями. Расчленение конструкции указанным способом уменьшает порядок последней системы уравнений, если часть перемещений и усилий в местах расчленения является известной. [c.50]

Порядок расчета зубчатых цилиндрических эвольвентных передач следующий 1) Задание исходных данных, определение вспомогательных и- нагрузочных коэффициентов (табл. V.1.5—V,1.7, V.1.9- V. 1.13) 2) определение параметров для расчета допускаемых напряжений, а также значений допускаемых напряжений на контактную и изгибную долговечность и прочность (табл. V. 1.5, V.1.6, V. 1.14- -V.l,19) 3) расчет значений начальных диаметров шестерни d i и колеса d u (индексом 1 всегда обозначают шесФерню, индексом 2 колесо), модуля т (табл. V. 1.6), определение межосевого расстояния по формуле = 0,5 (dij,2 dwi) последующим округлением значений а,, и m до стандартных (табл. V.1.7) 4) определение остальных основных геометрических параметров передачи (табл. V.1.8). Расчет ведется методом последовательных приближений, при необходимости исходные " данные корректируются. [c.187]

Расчет межоперационных припускО В и предельных размеров обрабатываемых поверхностей по операциям ведут в определенной последовательности вначале определяют базовые опорные поверхности для обработки и порядок выполнения технологических операций, а затем значения Яг, Та, ра, Ву и ба, после чего — расчетные величины припусков по всем операциям. [c.96]

Для расчета провозных плат необходимо ознакомиться с тарифным руководстг.ом. Порядок исчисления провозных плат, платежей и сборов ос чцествля(>т1 я в такой последовательности [c.240]

Из теории групп вытекает, что влияние одного лишь тригонального поля (Сзн или Сз), как и влияние одного лишь спин-орбитального взаимодействия, пе приводит к расш еплению уровней Аз, Е, (переходы, которые соответствуют узким линиям Я, К ж В), согласуюш емуся с опытом. В частности, Аа и Е Я) не расщепляются, а Я ) и В) дают только две компоионты. Поэтому для расчета тонкой структуры этих линий необходимо учесть комбинированное действие тригонального поля и спин-орбитального взаимодействия. С точки зрения теории групп можно определить число и типы компонент тонкой структуры указанных уровней, если эти два возмущения рассматривать последовательно одно за другим в произвольном порядке (еще раз отметим, что при квантово-механическом расчете оба возмущения следует рассматривать одновременно). Будем вначале учитывать тригональное поле, а затем спин-орбитальное возмущение. Если считать, что симметрия тригонального поля есть Сз -, то имеем следующее расщепление уровней Аз -5 Аг, Е - Е ", + Е" , -> А1 + Е" . Учет спин-орбитального взаимодействия приводит к дальнейшим расщеплениям А Е / + + Е /,, 2Е - > ЕТ/, + Е /., АгЕ / А -> Е1 / , т. е. окончательно получаем Аз + ЩЛ Е1 + Е1, а Е1+Ь Е + Щ,, а Еу, -Ь 6Еу, -Ь Е и что соответствует экспериментальным данным, если учесть, что расщепление основного состояния получается лишь во втором приближении но спин-орбите и имеет порядок 0,38 см [182] в согласии с данными ЭПР [183, 184]. Переход от симметрии Сз к Сд не дает дополнительных расщеплений, так как полученные дуплеты уже не могут быть расщеплены согласно теореме Крамерса (ион Сг имеет нечетное число (3) с1-электронов). [c.63]

В процессе последовательных дифракций амплитуды нолн уменьшаются. Однако они убывают гораздо медленнее, чем в рассмотренных ранее задачах дифракций лучевых полей, где краевая волна -кратной дифракции была в (Au)"- / раз меньше (а- -характерный размер задачи), чем поле первичной краевой волны. В пашем случае все краевые волны, начиная с волны третичной дифракции, т. е. возникающие при падении полутеневых полей, имеют один и тот же порядок по ка (равный (fta) ) и убывают с ростом п, как (см. ниже). Поэтому для расчета [c.209]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...