Влияние температуры охлаждаемого воздуха

Таким образом, наряду с параметрами газов на входе и выходе КУ (ГВТО) ГТУ-ТЭЦ основным параметром, оказывающим влияние на величину Р , является и температура наружного воздуха На рис. 10.8 это влияние показано для ряда типов энергетических ГТУ, выходные газы которых охлаждаются в ГВТО до = 100 °С. Большие значения Р , связаны как с повышением так и с ростом температуры выходных газов ГТУ в соответствии с их конструктивной схемой и начальными параметрами газов. [c.444]

Для выяснения влияния дополнительной термообработки на свойства сердечников эксперименты проводили следующим образом в предварительно нагретые до определенной температуры (ЗОО—1200°С) тигли помещались образцы, полученные при охлаждении в вакууме от 1100°С, которые после выдержки при фиксированной температуре на воздухе охлаждались вместе с тиглем, быстро извлекаемым из печи. Максимальная продолжительность изотермической выдержки в большинстве опытов составляла 10 час, а при температуре отжига 350°С— 165 час. [c.145]

В настоящей работе мы снова повторили измерения поглощения кристаллов, спрессованных при комнатной температуре. Дальнейшие опыты проводились исключительно на кристаллах, отожженных и спрессованных при повышенной температуре. Эти кристаллы состояли из небольшого числа крупных кристаллитов, почти лишенных внутренних натяжений. Чтобы изучить влияние ассоциации дефектов на элементарный фотохимический процесс, препараты, подвергнутые двум различным видам закалки, исследовались при температуре жидкого воздуха. Первая серия пластинок получалась путем прямой закалки от высокой до низкой температуры. Пластинки второй серии сначала быстро охлаждались до комнатной температуры, а затем в течение многих часов отжигались при температуре около 70° до достижения равновесия. Таким путем можно было определить число комплексов [Sg ВГд] и [AgQ Sg], соответствующее этой температуре. Лишь после этого производилось охлаждение до температуры жидкого воздуха и измерение. [c.62]

Первую зону следует оборудовать самостоятельными тепловентиляционными агрегатами, обеспечив усиленную подачу тепла и свежего воздуха с отводом воздуха, насыщенного парами растворителей, в атмосферу. Во второй зоне, соответствующей основному периоду сушки, необходимо поддерживать постоянный и оптимальный для данных лакокрасочных материалов температурный режим. В третьей зоне необходимо дать пониженную температуру, чтобы разогретое изделие успело охладиться и могло подвергнуться следующей технологической операции. Надо, однако, указать, что зона охлаждения не всегда является обязательной в коридорных сушильных камерах. При температурах сушки, не превышающих 100°, в таких сушилках ограничиваются тем, что в последнюю зону не подают горячего воздуха. При этом под влиянием холодного свежего воздуха, проникающего через выходной открытый проем, температура в последней зоне падает и нагретые изделия частично охлаждаются. [c.298]

Для определения влияния температуры отпуска легированных сталей на предел прочности при изгибе после нитроцементации при температуре 930° С и выдержке в течение 4 час. образцы охлаждали на воздухе и подвергали повторному нагреву под закалку до температуры 800° С и отпуску при температурах 100, 200, 300 и 425° С с выдержкой в течение 1 часа. В табл. 81 приведены результаты механических испытаний. [c.177]

Отпуск при 550—650° С. Влияние температуры отпуска на твердость показана на рис. 88 [19]. В результате отпуска при температуре выше 600° С твердость образцов, закаленных в масле, только понижается, вторичное твердение не заметно. Высокий максимум вторичного твердения появляется при 550° С в образцах, которые охлаждались па воздухе и у которых исходная твердость была ниже. Следовательно, выбрав соответствующую температуру отпуска, можно добиться того, что твердость поверхностного слоя и сердцевины будет иметь близкие значения. Это показано на рис. 87. Только при высоких температурах отпуска твердость понижается независимо от скорости охлаждения при закалке. [c.55]

При конвективном охлаждении турбинных лопаток (рис. 28) охлаждающий воздух подводится через систему трубопроводов, полостей и отверстий к лопатке и, протекая во внутренних полостях лопатки, охлаждает металл стенок, а затем выпускается в газовый поток, движущийся в проточной части турбины. При этом способе охлаждения в пере лопатки выполняются с помощью точного литья или штамповки с вытяжкой полости в виде каналов сложной конфигурации. Подвод охлаждающего воздуха осуществляется к торцам сопловой лопатки или замку рабочей лопатки, а выпуск нагретого воздуха возможен в выходную кромку или вблизи нее на вогнутой поверхности для сопловых и рабочих лопаток, а также через периферийные торцевые поверхности для рабочих лопаток. В турбинах практически всех новых двигателей применены конструкции сопловых и рабочих лопаток, обеспечивающие для заданного уровня термодинамических параметров и свойств материала лопатки наиболее эффективное использование охлаждающего воздуха (радиальная, петлевая, многоходовая и другие схемы). В таких схемах существует постоянный перепад давления между входом и выходом воздуха и увеличение расхода воздуха сказывается только на температуре охладителя. Наконец, при больших расходах охлаждающего воздуха изменение его температуры и влияние этого изменения на температуру лопатки Т ет становится небольшим. [c.53]

Трубы большого диаметра с толщиной стенки более 20— 23 мм гнут в горячем состоянии. Их загружают в ряд по четыре штуки и нагревают до 950 980° С. Выдержка выбирается из расчета 1 мин на 1 мм толщины. Гибку начинают при температуре не ниже 920° С, а заканчивают не ниже 750° С и затем охлаждают на воздухе. После горячен гибки проводят отпуск при температуре 740—760° С в течение 5—7 ч. В процессе отпуска устраняется наклеп, остаточные напряжения и вредное влияние подкалки, которая может произойти в месте контакта горячей трубы с холодным сектором трубогибочного станка. [c.210]

Влияние перегрева изучали в интервале температур 1273...1673 К, продолжительность вьщержки расплава при заданных температурах не превышала 30 мин. После вьщержки тигли с расплавом охлаждали на спокойном воздухе, при этом скорость охлаждения составляла около 10 К/с. Эксперименты показали, что независимо от перегрева сохраняется нерегулярность в форме и размерах свинцовых включений. [c.208]

Так как структура отпущенной стали формируется в период выдержки при температуре отпуска, интенсивность последующего охлаждения не оказывает влияния на структурное состояние стали. Обычно от температуры отпуска детали охлаждают на спокойном воздухе. [c.189]

Характер разупрочнения под влиянием термического цикла пайки виден на примере двух алюминиевых сплавов Д16 и Д20, упрочненных закалкой и последующим старением по режиму закалка с 540° С и искусственное старение при 170 0 в течение 10 ч (Д20) закалка с 500° С в воде и естественное старение в течение 5 суток (Д16). Образцы нагревали в воздушной печи в интервале температур 250—540° С в течение 5, 10, 20 мин и затем охлаждали на воздухе. Испытания на разрыв производили через [c.248]

Получение шарообразных частиц. При проведении опытов по определению сил адгезии необходимо устранить влияние формы частицы на адгезию. Для этого удобнее пользоваться шарообразными частицами. Часто применяют кварцевые и стеклянные порошки с частицами сферической формы [100]. Процесс приготовления порошков включает следующ,ие стадии дробление исходного материала, оплавление частиц в специальных электропечах или в пламени газовой горелки и сепарация частиц по фракциям [101]. В пламени газовой горелки или в электропечи частицы нагреваются, расплавляются, приобретая при этом под действием сил поверхностного натяжения шарообразную форму, и затем охлаждаются. При оплавлении частиц в пламени газовой горелки исходная пыль через воронку подается в воздушную линию и распыляется в пламени горелки. Для повышения температуры пламени газовой горелки, что необходимо при оплавлении крупных частиц (диаметром больше 50 мкм), применяют смесь кислорода с пропаном. Однако даже в этих условиях не происходит полного оплавления всех частиц размером выше 120 мкм. Для определения оптимальных условий оплавления (расход воздуха, кислорода и пропана температура пламени газовой горелки), а также выхода различных фракций продукта был применен прибор, схема которого показана на рис. П1, 16 [101]. [c.88]

В работе [318] исследовали механические свойства сплава ВТ9 после СПД и после нагрева и выдержки при температуре деформации, но без деформирования — обработка без деформации (ОВД). После обработки по указанным двум схемам заготовки сплава охлаждали на воздухе. При таких условиях охлаждения микроструктура сплава чрезвычайно сильно изменялась по сравнению с высокотемпературным состоянием, поскольку происходил не только распад метастабильной фазы, но и изменение количества и размеров первичной а-фазы [294]. Далее заготовки подвергали старению по стандартному режиму. После этого часть заготовок сплава длительно выдерживали при температуре старения (испытание на термическую стабильность). Такая обработка не равносильна перестариванию, ибо в процессе длительной выдержки наблюдается не разупрочнение, а упрочнение сплавов вследствие распада метастабильных фаз. Важно то, что термическая стабильность чувствительна к исходному структурному состоянию сплава [292, 294]. В этой связи возникает ряд вопросов о влиянии СПД на механические свойства титановых сплавов. Во-первых, необходимо выяснить влияние СПД при наличии фазовой перекристаллизации [c.211]

Наплавка производится в среде электролита, подаваемого насосом 11. Электролит — 3—4-процентный водный раствор кальцинированной соды — защищает зону наплавки от влияния кислорода воздуха и одновременно охлаждает деталь. Температура ее поэтому не поднимается выше 80°, что позволяет наплавлять многие детали, не опасаясь их коробления. [c.126]

Образование отложений золы на низкотемпературной поверхности изучается с помощью зонда, представляющего собой, например, трубу в трубе, помещаемого в газоход. Наружная труба 032 мм охлаждается водой, подаваемой по внутренней трубе. Отложения собираются со съемных образцов, температура которых контролируется термопарами. С помощью зондов можно изучить влияние на интенсивность отложений различных факторов (коэффициента избытка воздуха, температуры стенки и др.). [c.142]

Характер разупрочнения под влиянием термического цикла пайки наглядно виден на примере двух алюминиевых сплавов Д16 и Д20, упрочняемых закалкой и последующим старением по режиму закалка с 540° С и искусственное старение при 170° С в течение 10 ч (Д20) закалка с 500° С в воде и естественное старение в течение 5 суток (Д16). Образцы нагревали в воздушной печи в интервале температур 250—540° С в течение 5, 10, 20 мин и затем охлаждали на воздухе. Испытания на разрыв производили через 5 суток после нагрева. Как видно из рис. 126, сплав Д16 при нагреве от 300° до 420° С разупрочняется после нагрева образцов при 460—500° С, охлаждения на воздухе и естественного старения в течение 5 суток сплав Д16 упрочняется по [c.293]

Скорость охлаждения после отпуска также оказывает большое влияние на величину остаточных напряжений. Чем медленнее охлаждение, тем меньше остаточные напряжения. Быстрое охлаждение в воде от 600°С создает новые тепловые напряжения. Охлаждение после отпуска на воздухе дает напряжения на поверхности в 7 раз меньше, а охлаждение в масле в 2,5 раза меньше по сравнению с напряжениями при охлаждении в воде. По этой причине изделия сложной формы во избежание их коробления после отпуска при высоких температурах следует охлаждать медленно, а изделия из легированных сталей, склонных к обратимой отпускной хрупкости, после отпуска при 500—650°С во всех случаях следует охлаждать быстро. [c.244]

При наличии в остановленном котле воды в зависимости от ее температуры и доступа к ней воздуха могут встречаться самые разнообразные случаи проявления стояночной коррозии. Следует прежде всего подчеркнуть крайнюю нежелательность такого содержания котельного агрегата в резерве в силу стимулирующего влияния на развитие стояночной коррозии котловой воды и влаги. Если котловая вода по тем или иным причинам остается в котле, то может наблюдаться сильная стояночная коррозия как в паровом, так и особенно в водяном пространствах барабана (преимущественно по ватерлинии) при температуре воды 60—70°С. Поэтому на практике довольно часто обнаруживается различная по своей интенсивности стояночная коррозия, несмотря на одинаковые режимы останова котлов и качество содержащейся в них воды котлы со значительной тепловой аккумуляцией подвергаются более сильной стояночной коррозии, чем котлы, имеющие меньшие размеры топки и поверхность нагрева, так как котловая вода в них быстрее охлаждается и температура ее становится ниже 60—70°С. [c.156]

Практически о сопротивлении термической усталости (т е р-м о с т о й к о с т и) судят исключительно по результатам качественных испытаний, а именно по числу циклов (нагреваний и охлаждений) до появления трещин на испытуемом образце [9]. Для этой цели применяются образцы разной формы, преимущественно из листового металла, которые нагреваются в течение заданного короткого времени (от нескольких секунд до нескольких минут) до температуры, определяемой условиями службы металла, и затем охлаждаются на воздухе или в струе воздуха, иногда в воде. Часто образцы снабжаются отверстиями и надрезами с целью ускорения самих испытаний и проверки влияния, которое оказывают на термическую усталость концентраторы напряжений. Нагревания и охлаждения образцов повторяются до появления первых трещин обусловленной длины (например, 0,5 мм). [c.317]

Механическому действию воздушной среды сопутствует ее термическое влияние, потому, чтс при выходе из сопла температура воздуха падает (в расчетном примере до — 168° С). Низкая температура воздушной струи резко охлаждает шлаковые отложения, вызывает растрескивание и разрушение шлаковой корки, отделение ее от труб. [c.142]

В предыдущих параграфах путем искусственного обрезания поглощения при температуре прозрачности Tz I = оо при Т <. Tz) была исключена из рассмотрения область охлажденного воздуха с температурами ниже температуры прозрачности. В действительности в этой области поглощение хотя и мало, но все же конечно, поэтому естественно поинтересоваться тем, как ведет себя температура в зоне охлажденного газа и что происходит с потоком излучения, выходящим с фронта волны. Процесс в этой области является существенно нестационарным, он зависит от конкретных условий размеров, гидродинамического движения, механизмов поглощения света. Мы рассмотрим здесь тот практически важный случай, когда волна охлаждения распространяется не по неподвижному, а по расширяющемуся воздуху, и воздух, охлажденный излучением, продолжает охлаждаться адиабатически. Адиабатическое охлаждение быстро выводит воздух в температурную зону полной прозрачности, которая уже не оказывает никакого влияния на режим волны охлаждения. На протяжении сравнительно небольшого времени, пока адиабатически охлаждающийся воздух еще сколько-нибудь заметно поглощает свет, скорость адиабатического охлаждения меняется мало. Поэтому процесс с адиабатическим охлаждением приблин<енно можно считать стационарным и описывать его энергетическим уравнением (9.10) с постоянным членом А. Интеграл этого уравнения [c.503]

При исследовании влияния температуры на толщину покрытия помещают реакторы в три-четыре печи, нагретые до заданных температур (от 800 до 950° для алитирования, от 800 до 1050° для термохромирования, от 900 до 1100° для термосилици-рования) и выдерживают в них 2—3 часа (температуры печей должны все время автоматически поддерживаться постоянными). Затем реакторы извлекают из печей, охлаждают на воздухе, снимают верхние крышки, удаляют вместе с внутренними крышками защитную засыпку из верхнего пространства реактора и вынимают исследуемые образцы. [c.158]

Чтобы определить влияние температуры отпуска на твердость стали, закаленные в воде образцы из исследусмой стали с 0,4% С (нагрев под закалку производился до температуры Лсз, найденной ранее) подвергают отпуску при 200, 400 и 600° с выдержкой в течение 30 мин. После отпуска все образцы охлаждают в воде (напомним, что скорость охлаждения при отпуске не влияет на твердость, поэтому охлаждать после отпуска можно в масле и на воздухе) и испытывают на твердость. По полученным данным строят кривую изменения твердости стали в зависимости от температуры ее отпуска- [c.126]

Однако оказывается, чго такого регулирования недостаточно для вьшолн. -ния этой жизненно важной функции. Как мы увидим ниже, процесс регулирования протекает в данном случае слишком медленно. Но природа учла и это обстоятельство в коже человека находятся вспомогательные датчики, реагирующие на температуру окружающего воздуха (которая оказывает возмущающее воздействие на температуру тела). Информацию о своих измерениях они доводят до головного мозга, который мгновенно принимает контрмеры. При слишком высокой температуре воздуха немедленно открываются кожные поры и выступает пот, который, испаряясь, охлаждает кожу. При слишком низкой температуре поры закрываются, образуется гусиная кожа - покрьггые волосами предки человека таким образом расправляли шерсть. Эти вспомогательные реакции нейтрализуют влияние важнейшего [c.37]

Влияние температуры воздуха на гидродинамический режим подземных вод проявляется в динамике эвапотранспирации из зоны аэрации и с поверхности грунтовых вод. В частности, значительная внутрисуточная изменчивость эвапотранспирации приводит к заметным суточным колебаниям уровней грунтовых вод, достигающим 10 см (с вечерним минимумом и утренним максимумом уровня). Наиболее четко такие колебания наблюдаются при неглубоком залегании грунтовых вод, чаще всего в поймах и на низких террасах рек. Существенные суточные колебания грунтовых вод связываются с влажностным режимом зоны аэрации, обусловленным изменениями температуры в почвенных слоях. Как видно из примера такого явления (рис, 5,15), ежедневный спад уровней происходит, когда почвенные слои нагреваются и часть воды переходит в пар, а подъем происходит, когда почвенные слои охлаждаются и часть пара конденсируется. Интересно, что этот процесс наблюдается при довольно большой мощности сложенной песками зоны аэрации. [c.323]

Для алюминирования использован расплав состава (вес. %) барий хлористый 48, калий хлористый 34, натрий хлористый 13, алюминий фтористый 5. Температура плавления солевой смеси 543° С. Порошки алюминия и железа задавали из расчета образования ферроалюминия РеА1з и небольшого избытка свободного алюминия использовали механическое перемешивание расплава. Порошки выдерживали в расплаве при температуре 600° С 5 ч, чтобы мог образоваться ферроалюминий. Исследование влияния добавок фторида алюминия и порошковой фазы на глубину покрытия показало, что оптимальным содержанием является 3— 5 вес. % А1Рз и 10 вес. % порошка ферроалюминия. После выдержки в расплаве образцы охлаждали на воздухе, отмывали от солей, затем подвергали отжигу (950° С в течение 2 ч) и испытывали на жаростойкость. [c.79]

Изучено влияние скорости охлаждения после печного и индукционного нагрева на структуру, статическую и динамическую прочность иизкоуглеродистой стали Ст. 3 и низколегированной стали 10Г2С1. Заготовки охлаждали вместе с печью, на воздухе, в масле и в воде. Установлено увеличение циклической прочности за счет поверхностной индукционной закалки. Причина повышения циклической прочности низкоуглеродистых сталей при увеличении скорости охлаждения и температур аустенитизации свя зана с обра.зованием структур с лучшим сочетанием механических свойств и более благоприятной системой остаточных напряжений в поверхностном слое металла. [c.427]

Известно, что полимерные материалы изменяют свои физико-механические и фрикционные свойства при действии низких температур. Данные о влиянии низких температур на трение фрикционных материалов в литературе отсутствуют. Экспериментальные исследования проводили с фрикционными материалами типа 6КХ-1Б (на каучуковом связующем) и 7КФ-34 (каучук + смола) материал контрэлемента — серый чугун СЧ 15. Испытания проводили на машине трения типа МФТ-1 [11], которую оборудовали специальной криокамерой. Рабочее пространство криокамеры охлаждалось жидким азотом, который подавался из сосуда Дьюара, оборудованного устройством для автоматического регулирования температуры в змеевик, а затем в наружную кольцевую обечайку, расположенную вокруг узла трения. Температура воздуха, окружающего узел трения, понижалась до — 85 °С. [c.240]

По данным натурных исследований получена номограмма (см. рис. 4.1) температур охлажденной воды. Из сопоставления температур воды при разных значениях параметров воды и воздуха следует, что поперечно-противоточные градирни охлаждают воду примерно на 2° С лучше, чем поперечноточная градирня. Распределение расхода воды оказало влияние на эпюры скоростей воздуха как в подшатровой области, так и в башне. Не наблюдалось резко выраженных пиков скоростей в периферийной области градирни. Эпюра скоростей в центральной части башни более устойчива при ветровом воздействии, чем при чисто поперечном токе вода — воздух. Положительным результатом такого решения является уменьшение протяжен- [c.119]

Влияние степени деформации при НТМО можно видеть по данным рис. 20. Заготовки из стали 40ХСНВФ нагревали до температуры 850—900° С, охлаждали на воздухе до / 600°С, прокатывали при 550° С на степени обжатия от 15 до 85% за несколько проходов с промежуточными подогревами до 600° С и непосредственно по окончании прокатки закаливали в масле. После закалки был дан отпуск на 170— 320° С. [c.56]

Из-за сильного выделения заэвтектоидных карбидов легированные вольфрамом штамповые инструментальные стали для горячего деформирования охлаждать на воздухе нецелесообразно. Более предпочтительным является охлаждение в масле или ступенчатая закалка в соляной ванне, охлаждающее влияние которой как раз наиболее эффективно в, интервале высоких температур. Путем закалки в масле или ступенчатой закалки в соляной ванне можно Достить большей твердости после отпуска и вязкости, при этом процесс дисперсионного твердения становится более эффективным, распределение карбидов более равномерным. [c.267]

Зарубежными фирмами при этом способе резки в качестве основного газа чаще всего используется азот, в нашей стране — азот и воздух. Подвод воды в столб дуги осуществляют различными способами. Вода может направляться радиально в столб плазменной дуги ниже среза сопла. При этом расход, скоростной напор водяных струй, а также угол атаки радиально направленных струй воды могут быть разными. В этих условиях вода охлаждает и ограничивает столб плазмы, который при выходе из сопла стремится расшириться. Вода под действием высокой температуры не может продиссоциировать так полно и проявить свои свойства в том объеме, как при водоэлектрическом способе резки, при котором она подвергается термическому влиянию высокотемпературной дуги в замкнутом объеме полости и канала сопла. [c.70]

Испытательная камера 11 состоит из сосуда с двойными медными стенками 15 и малого внутреннего сосуда 16, как чехол окружающего образец 23, закрепленный между верхней 12 и нижней 13 траверсами машины через захваты 20 и 21. Промежуток между двойными стенками заполняется стекловатой 17, а наружный сосуд обшивается листовым войлоком 24 толщиной около 20 мм. Деревянная крышка 18 препятствует притоку тепла конвекцией из воздуха. Чехол обеспечивает ограниченное и устойчивое влияние паров охладителя, непосредственно окружающих испытуемый образец 23. Охладитель в виде паров азота заполняет испытательную камеру через спиральную трубку 19, намотанную вокруг головки верхнего захвата 20. Спиральная трубка, изготовленная из экранированной светлой меди, имеет отверстия в нижней части, что устраняет какую-либо возможность каплеобразо-вания на поверхности образца при скорости истечения и температуре, допускающей перелив жидкости в испытательную камеру. Помимо распределения холодных паров, спираль предохраняет образец от нагрева при подводе тепла к образцу через верхний захват. Выходящие из донных отверстий спирали холодные пары жидкого азота протекают по поверхности образца к нижнему захвату 21, охлаждают образец и затем устраняют приток тепла от нижнего захвата. Малый внутренний сосуд 16 способствует стабилизации температуры образца. Сосуд 16 при помощи кольца 22 крепится к верхнему захвату 20. Холодные пары из испытательной камеры удаляются через слегка увеличенное отверстие в крышке, где проходит верхний захват, также значительно уменьшая приток тепла. В результате такого направленного течения паров головки верхнего и нижнего захватов образец и чехол имеют очень близкую температуру. [c.12]

Влияние первоначальных золовых отложений на скорость высокотемпературной коррозии сталей разных марок исследовано в Таллинском политехническом институте на сегментообразных образцах размером 25X18X3 мм [12]. Образцы устанавливались на держателях и охлаждались пропускаемым через держатели потоком воздуха. Температура образцов, введенных в газоход, поддерживалась постоянной за счет изменения расхода воздуха. Для предотвращения коррозии нерабочие поверхности образцов хромировались, а рабочие поверхности образцов шлифовались. Такой зонд позволял изучить влияние отложений на процесс коррозии сталей как на лобовой, так и на тыльной стороне трубы. [c.160]

Для оценки сопротивления металлокерамических изделий истиранию, выкрашиванию и скалыванию применяют барабанную пробу. В стальной барабан, вращающийся вокруг горизонтальной оси, загружают исследуемые брикеты из металлокерамики. Вдоль продольной стены барабана прикреплена металлическая пластинка. После вращения в течение 15 мин со скоростью 60 об1мин (6 рад1сек) извлекают брикеты и определяют потери в весе вследствие выкрашивания. Потеря веса, выраженная в процентах, определяет прочность граней. Для пористых деталей применяют испытания в соответствии с условиями их будущей работы. Например, турбинные лопатки из пористых жаропрочных материалов, относящиеся к рассматриваемым далее так называемым потеющим деталям, охлаждают, подавая изнутри охлаждающую жидкость или газ к внешней поверхности лопатки, находящейся в соприкосновении с горячими газами. Эффективность охлаждения зависит от сорта порошка, из которого изготовлена лопатка, в том числе от размеров и форм зерен. Такой материал испытывают на длительную прочность при температуре его работы (несколько сот градусов) и на проницаемость охладителя. Поскольку пористость металлокерамических изделий оказывает большое влияние на прочность, Ъпреде-ление плотности является одним из видов испытаний для металлокерамики. Так как плотность литых металлов определяют по разнице веса в воздухе и воде, здесь при испытании пористого материала возможны большие погрешности. Поэтому металло- [c.136]

Э. Добинский и Г. Ганеманн исследовали влияние термической обработки в интервале Ах—Аз на склонность к деформационному старению томасовской стали, прошедшей различную предварительную механическую и термическую обработку горячую прокатку, нормализацию, отжиг и закалку в воду. Заготовки нагревали до различных температур указанного интервала и охлаждали с различной скоростью. Оказалось, что склонность к деформационному старению определялась только оптимальной обработкой в интервале А у—А нагрев до температуры середины этого интервала с последующим быстрым охлаждением, однако не столь быстрым, чтобы мог образоваться троостит закалки. Такая обработка заметно повышала ударную вязкость до деформационного старения и после [204]. На благотворное влияние выдержки низкоуглеродистой стали в феррито-аустенитном интервале с последующим охлаждением на воздухе указывал Лесли [205]. [c.107]

Вокруг сосуда находится воздух с более низкой температурой и жидкость в сосуде в связи с этим охлаждается при этом, в частности, происходит процесс теплоотдачи от жидкости в сосуде к внутренней поверхности его стенки. Если на эту поверхность поместить измеритель температуры (например, термопару), то она измерит температуру стенки 1с. Будем передвигать измеритель от стенки в объем жидкости при этом он будет фиксировать возрастающую температуру t>t до тех пор, пока не исчезнет тепловое влияние холодной стенки. При дальнейщем.передвижении измерителя установится постоянное значение температуры, которое и принимается за температуру жидкости [c.190]

Для получения структуры зернистого цементита. заэвтектоид-ную сталь подвергают с ф е р о и д и з и р у ю щ е м у отжигу. При сфероидизирующе.м отжиге сталь нагревают немного выше точки Лс1, выдерживают при этой температуре и затем медленно охлаждают сначала до температуры, соответствующей точке Аг , а затем на воздухе. Вследствие невысокой температуры нагрева, в стали, наряду с аустенитом, сохраняется большое число нерастворившихся частиц, которые способствуют образованию зернистой формы перлита (цементита). На величину зерен цементита оказывает влияние скорость охлаждения с уменьшением скорости охлаждения величина зерна увеличивается. Отожженная сталь со структурой зернистого цементита по сравнению с отожженной сталью со структурой пластинчатого перлита, имеет меньшую твердость, большую вязкость и лучшую обрабатываемость резанием. [c.129]

При сжигании в отопительной печи твердого топлива внутренняя поверхность топливника может оказать сравнительно слабое влияние на процесс горения, так как температура внутренней поверхности непрерывно меняется и достигает максимальной величины только в конце стадии интенсивного горения (рис. 5). В стадии догорания внутренняя поверхность тоиливюика и слои кладки, прилегающие к ней, уже начинают охлаждаться избыточными массами воздуха, проходящими через прозоры в колосниковой решетке. [c.13]

Промышленность выпускает также углекислотнобром-этиловые огнетушители типа ОУБ-3 с вместимостью баллона 3 л, содержащие смесь углекислого газа и бром-этила. Масса заряда — 3,5 кг, время действия — 35 с, длина струи — до 4 м. Обращаться с ними более просто, чем с огнетушителями типа ОУ. При тушении пожара открывают вентиль до отказа, не переворачивая баллона, и направляют струю в очаг огня. Струя неэлектропроводна, быстро превращается в газ, интенсивно охлаждая горящий предмет и отсекая доступ кислорода из воздуха к очагу пожара. После действия огнетушителя ОУБ необходимо хорошо проветрить помещение, так как под влиянием высокой температуры огнегасящий состав разлагается н при вдыхании может вызвать головную боль. [c.350]

Клинкер из печи поступает в шахту холодильника и на колосники с строго дутья, где охлаждается под влиянием воздуходувки. Двигаясь по колосниковой решетке, он подвергается дальнейшему охлаждению. Большая часть воздуха, прс шедшая через слой клинкера и нагретая дэ 400—600° С, направляется в печь для поддержания горения (рис. 18), а воздух, про уваемый через последнюю по движению клинкера холодную часть решетки с температуре й 200—250° С, удаляется в атмосферу чезез обеспиш [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...